Trampas De Vapor 3y6k5t

Manual N-101S

Guía para la Conservación de Vapor en el Drenado de Condensados Evaluación y Selección de Trampa de Vapor.

Contenido Introducción ___________________________________ 2 Tablas de Recomendaciones e Instrucciones Para su Uso ______________________ 3 Tabla de Propiedades del Vapor ___________________ 4 Vapor - Conceptos Básicos ______________________ 6-9 Trampas de Vapor de Balde Invertido ____________ 10-11

Combinando la Energía y el Medio Ambiente Diga Energía, Piense en el Medio Ambiente. Y Viceversa. Cualquier compañía que sea consciente en conservar energía es también consciente del medio ambiente. Menos energía consumida significa que hay menos desperdicios, menos emanaciones y un medio ambiente más saludable.

Trampas de Vapor de Flotador & Termostáticas ____ 12-13 Trampas de Vapor de Disco Controlado ____________ 13 Trampas de Vapor Termostática __________________ 14 Controlador Automático Diferencial de Condensado ______________________ 15 Selección de Trampas de Vapor ________________ 16-17 CÓMO TRAMPEAR: Sistemas de Distribución de Vapor ____________ 17-21 Venas de Vapo ___________________________ 22-23 Equipo de Calefacción _____________________ 24-26 Calentadores de Aire de Proceso _______________ 27 Intercambiadores de Calor de Tubo y Coraza ___ 28-29 Evaporadores ____________________________ 30-31 Ollas con Camisas de Vapor ________________ 32-33 Equipo con Cámaras de Vapor Estacionarias _____________________ 34-35 Secadoras Rotatorias que Requieren Drenaje por Sifón ________________ 36-37 Tanques para Flasheo _____________________ 38-39 Máquinas de Absorción de Vapor _______________ 40 Selección de Trampas y Factores de Seguridad ______ 41 Instalación y Prueba de las Trampas de Vapor Armstrong _____________ 42-45 Diagnóstico y Reparación de las Trampas de Vapor Armstrong _______________ 46 Definiendo el Diámetro de las Tuberías de Suministro y Retorno de Condensados ___________ 47-49 Tablas Ingenieriles Útiles ________________________ 50 Factores de Conversión _________________________ 51 Gravedad Específica - Calor Específico ____________ 52 Índice Alfabético _______________________________ 53

© 1998 Armstrong International, Inc.

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En pocas palabras, al combinar la energía y el medio ambiente se reducen los costos que la industria debe pagar por ambos. Al ayudar a las compañías a conservar energía, los productos y los servicios de la Compañía Armstrong también están ayudando a proteger el medio ambiente. Armstrong ha estado compartiendo sus conocimientos desde 1911 cuando inventó la Trampa de Vapor de Balde Invertido, que es eficiente en el uso de energía. Y desde entonces, los ahorros obtenidos por los clientes han comprobado una y otra vez, que el conocimiento que no se comparte es energía desperdiciada. Los desarrollos y las mejoras que Armstrong ha hecho en el diseño y en el funcionamiento de las trampas de vapor han resultado en ahorros incalculables de energía, tiempo y dinero. Este Manual ha crecido a través de las décadas que Armstrong lleva incrementando y compartiendo sus conocimientos. Este Manual presenta los principios de operación de los distintos tipos de trampas de vapor, así como su uso en una gran variedad de industrias y aplicaciones específicas. Este Manual es un buen complemento a otros manuales y folletos de Armstrong, y al Programa de Computadora No. 1 de Armstrong para Selección de Trampas de Vapor. Este Manual también incluye una Tabla de Recomendaciones que presenta un resumen de que tipo de trampas Armstrong considera como la selección óptima para ciertas aplicaciones, y el porqué.

IMPORTANTE: El objetivo de este Manual es presentar principios generales sobre instalación y operación de las trampas de vapor. La instalación y operación de equipo de trampeo en las plantas sólo debe de ser llevado a cabo por personal calificado. La selección e instalación de estos equipos siempre debe de hacerse con la ayuda técnica de gente competente. Este Manual nunca debe de considerarse como un substituto de esa ayuda técnica. Se recomienda que siempre se ponga en o con Armstrong, o sus representantes locales, para mayor información y ayuda.

Instrucciones Para el Uso de las Tablas de Recommendaciones Para una referencia rápida, una Tabla de Recomendaciones aparece en todas las secciones de “CÓMO TRAMPEAR” de este Manual, páginas 16 a 38.

inferior izquierda de la página 30. (La Tabla de Recomendaciones para cada sección siempre está en la primera página de la sección).

Un sistema de códigos (que va desde la A hasta la Q) proporciona la información a primera vista.

2 Encontrar “Ollas con Camisas de Vapor, Drenaje por Gravedad” en la primera columna bajo el encabezado “Equipo a Trampear” y leer en la columna a la derecha la “1era Opción y Código de Cualidades” dada por Armstrong. En este caso, la primera opción es una trampa IBLV y los códigos listados son las letras B, C, E, K, N.

La Tabla incluye información sobre el tipo de trampas de vapor, y sus principales ventajas, que Armstrong considera que son superiores para cada aplicación en particular. Por ejemplo, digamos que se está buscando información acerca de la trampa más apropiada para utilizarse en una olla con camisas o chaquetas de vapor con drenaje por gravedad. Entonces se debe: 1 Buscar la sección “Cómo Trampear Ollas con Camisas de Vapor”, páginas 30-31, y ver la Tabla en la esquina

4 Seguir el renglón para la letra “B” hacia la derecha hasta que se llegue a la columna que corresponde a la primera opción, en este caso la trampa de balde invertido. Basados en pruebas y condiciones de operación reales, la capacidad de ahorro energético de la trampa de vapor de balde invertido ha sido calificada como “Excelente”. Se sigue este mismo procedimiento para los códigos restantes.

Abreviaciones IB Trampa de Balde Invertido IBLV Balde Invertido con Venteador Grande F&T Trampa de Flotador y Termostática CD Trampa de Disco Controlado DC Controlador Automático Diferencial de Condensado CV Válvula Check T Balde Térmico PRV Válvula Reguladora de Presión

3 Referirse a la Tabla de abajo titulada “Cómo Varios Tipos de Trampas de Vapor Satisfacen Requisitos Específicos de Operación” y leer en la columna extrema hacia la izquierda cada una de las letras código: B, C, E, K, N. La letra “B”, por ejemplo, se refiere a la capacidad de la trampa de conservar energía durante su operación.

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los códigos). Equipo Siendo 1era Opción Trampeado y Códigos Ollas Encamisadas Drenaje por Gravedad

Otras Opciones

IBLV B, C, E, K, N, H

F&T o Termostática

DC Ollas B, C, E, G, H, Encamisadas K, N, P Drenaje a Sifón

Cómo Varios Tipos de Trampas de Vapor Satisfacen Requisitos Específicos de Operación Balde Código Característica F&T Disco Invertido

IBLV

Termostático

Controlador Diferencial

(1) Intermitente

Continuo

Intermitente

(2) Intermitente

Continuo

Excelente

Buena

Deficiente

Adecuada

(3) Excelente

Excelente

Buena

Deficiente

Adecuada

Excelente

Excelente

Buena

Excelente

Buena

Excelente

Excelente

(4) Deficiente

Excelente

No

Sí

(5) NR

Buena

Excelente

Deficiente

Excelente

Excelente

A

Modo de Operación

B

Ahorro de Energía (Tiempo en Servicio)

C

Resistencia al Desgaste

D

Resistencia a la Corrosión

E

Resistencia al Impacto Hidráulico

Excelente

F

Venteo de aire y CO2 a la temperatura del vapor

G

Capacidad para Ventear Aire a Presiones Muy Bajas (0.02 bar)

Deficiente

Excelente

H

Capacidad para Manejar Cargas de Aire al Arranque

Adecuada

Excelente

Sí

Deficiente No

No

I

Funcionamiento al Existir Contrapresión

Excelente

Excelente

Deficiente

Excelente

Excelente

J

Resistencia a Daños por Congelamiento

Buena

Deficiente

Buena

Buena

Buena

K

Capacidad para Purgar el Sistema

Excelente

Adecuada

Excelente

Buena

Excelente

L

Desempeño con Cargas Muy Ligeras

Excelente

Excelente

Deficiente

Excelente

Excelente

M

Respuesta a Formación Rápida de Condensado

Inmediata

Inmediata

Retardada

Retardada

Inmediata

N

Capacidad para Lidiar con Suciedad

Excelente

Deficiente

Deficiente

Adecuada

Excelente

O

Tamaño Relativo

(7) Grande

Grande

Pequeño

Pequeño

Grande

P

Capacidad para Manejar Vapor Flash (Espontáneo)

Adecuada

Deficiente

Deficiente

Deficiente

Excelente

Q

Falla Mecánica (Abierta - Cerrada)

Abierta

Cerrada

(9)

Abierta

1. El drenado de condensado es continuo, la descarga es intermitente. 2. Puede ser continuo con cargas bajas. 3. Excelente, si se utiliza vapor secundario.

4. Buena, para trampas bimetálicas y de wafer. 5. No se recomienda para operaciones a baja presión. 6. No se recomiendan trampas de hierro fundido.

(8) Abierta

7. Mediano, para trampas soldables de acero inoxidable. 8. Pueden fallar cerradas, debido a suciedad. 9. Pueden fallar abiertas o cerradas, dependiendo del diseño de los fuelles.

3

Tablas del Vapor... Qué Son ..... Cómo se Usan Los valores para el calor y las relaciones presión-temperatura que se usan en este manual han sido tomados de la tabla de Propiedades del Vapor Saturado.

Definición de Términos Usados Vapor Saturado es vapor puro a una temperatura igual a la temperatura a que hierve el agua a una presión dada. Presiones Absoluta y Relativa Presión absoluta es la presión (en bar) medida con respecto al vacío perfecto. Presión Relativa o de Manómetro es la presión (en bar) medida con respecto a la presión atmosférica, la cual es igual a 1.01 bar absoluta. Presión Relativa más 1.01 es igual a la Presión Absoluta. Igualmente, Presión Absoluta menos 1.01 bar es igual a la Presión Relativa. Relaciones Presión/Temperatura (Columnas 1, 2 y 3). A cada presión del vapor puro le corresponde una temperatura única. Por ejemplo: al vapor puro a 10 bar absolutos siempre le corresponde una temperatura de 180°C. Calor del Líquido Saturado (Columna 4). Ésta es la cantidad de calor requerida para elevar la temperatura de un kilogramo de agua desde 0°C hasta el punto de ebullición a la presión y temperatura mostradas. Se expresa en kJ/kg (o en kcal/kg). Calor Latente o Calor de Vaporización (Columna 5). Es la cantidad de calor (expresada en kJ/kg or kcal/hr) que se requiere para cambiar un kilogramo de agua hirviendo a un kilogramo de vapor. Esta misma cantidad de calor se libera cuando un kilogramo de vapor se condensa y se vuelve un kilogramo de agua. El Calor Latente es diferente para cada combinación de presión/ temperatura, tal como se muestra en la Tabla. Calor Total del Vapor (Columna 6). Es el calor total en vapor arriba de 0°C. Es igual a la suma del Calor del Líquido Saturado (Columna 4) y el Calor Latente (Columna 5), expresado en kJ/kg o en kcal/kg.

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Volumen Específico del Líquido (Columna 7). Es el volumen por unidad de masa y se expresa en metros cúbicos por kilogramo (m3/kg). Volumen Específico del Vapor (Columna 8). Es el volumen por unidad de masa y se expresa en metros cúbicos por kilogramo (m3/kg).

Cómo se Usa la Tabla Además de poderse determinar las relaciones de presión/temperatura, la Tabla se puede usar para calcular la cantidad de vapor que se condensa en un sistema de calefacción de capacidad (Joules o calorías) conocida. De forma similar, la Tabla se puede usar para calcular la capacidad en Joules o calorías si se conoce la cantidad de vapor siendo condensado. En la sección de Aplicaciones en este Manual se hará referencia varias veces a esta Tabla.

Propiedades del Vapor Saturado (Tomadas de “Propiedades Termodinámicas del Vapor”, por Keenan y Keyes, con permiso de John Wiley & Sons, Inc.) Columna 1 Presíon Manométrica (bar) -1.008 -0.99 -0.96 -0.91 -0.76 -0.51 -0.26 -0.01 0.24 0.49 0.74 0.99 1.24 1.49 1.74 1.99 2.24 2.49 2.74 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 16.5 19.0 21.5 24 29 34 39 49 59 69 79 89 99 119 139 159 179 199 219.9

Columna 2 Presíon Absoluta (bar) 0.0061 0.02 0.05 0.10 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 2.25 2.50 2.75 3.00 3.25 3.50 3.75 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 17.5 20.0 22.5 25 30 35 40 50 60 70 80 90 100 120 140 160 180 200 220.9

Columna 3 Columna 4 Calor del del Vapor Líquido (°C) Saturado (kJ/kg)

Temperatura

0.01 17.50 32.88 45.81 64.97 81.33 91.78 99.63 105.99 111.37 116.06 120.23 124.00 127.44 130.60 133.55 136.30 138.88 141.32 143.63 147.93 151.86 155.48 158.85 164.97 170.43 175.38 179.91 184.09 187.99 191.64 195.07 198.32 205.76 212.42 218.45 223.99 233.90 242.60 250.40 263.99 275.64 285.88 295.06 303.40 311.06 324.75 336.75 347.44 357.06 365.81 374.14

0.01 73.48 137.82 191.83 271.93 340.49 384.39 417.46 444.32 467.11 486.99 504.70 520.72 535.37 548.89 561.47 573.25 584.33 594.81 604.74 623.25 640.23 655.93 670.56 697.22 721.11 742.83 762.81 781.34 798.65 814.93 830.30 844.89 878.50 908.79 936.49 962.11 1008.42 1049.75 1087.31 1154.23 1213.35 1267.00 1316.64 1363.26 1407.56 1491.3 1571.1 1650.1 1732.0 1826.3 2099.3

Columna 8 Columna 7 Columna 5 Columna 6 Calor Total Volumen Volumen Calor del Vapor Específico del Específico del Latente (kJ/kg) Líquido Saturado Vapor Saturado (kJ/kg) 3 3 (m3/kg) (m3/kg) 2501.3 2460.0 2423.7 2392.8 2346.3 2305.4 2278.6 2258.0 2241.0 2226.5 2213.6 2201.9 2191.3 2181.5 2172.4 2163.8 2155.8 2148.1 2140.8 2133.8 2120.7 2108.5 2097.0 2086.3 2066.3 2048.0 2031.1 2015.3 2000.4 1986.2 1972.7 1959.7 1947.3 1917.9 1890.7 1865.2 1841.0 1795.7 1753.7 1714.1 1640.1 1571.0 1505.1 1441.3 1378.9 1317.1 1193.6 1066.5 930.6 777.1 583.4 0.0

2501.4 2533.5 2561.5 2584.7 2618.2 2645.9 2663.0 2675.5 2685.4 2693.6 2700.6 2706.7 2712.1 2716.9 2721.3 2725.3 2729.0 2732.4 2735.6 2738.6 2743.9 2748.7 2753.0 2756.8 2763.5 2769.1 2773.9 2778.1 2781.7 2784.8 2787.6 2790.0 2792.2 2796.4 2799.5 2801.7 2803.1 2804.2 2803.4 2801.4 2794.3 2784.3 2772.1 2758.0 2742.1 2724.7 2684.9 2637.6 2580.6 2509.1 2409.7 2099.3

0.001 000 0.001 001 0.001 005 0.001 010 0.001 020 0.001 030 0.001 037 0.001 043 0.001 048 0.001 053 0.001 057 0.001 061 0.001 064 0.001 067 0.001 070 0.001 073 0.001 076 0.001 079 0.001 081 0.001 084 0.001 088 0.001 093 0.001 097 0.001 101 0.001 108 0.001 115 0.001 121 0.001 127 0.001 133 0.001 139 0.001 144 0.001 149 0.001 154 0.001 166 0.001 177 0.001 187 0.001 197 0.001 217 0.001 235 0.001 252 0.001 286 0.001 319 0.001 351 0.001 384 0.001 418 0.001 452 0.001 527 0.001 611 0.001 711 0.001 840 0.002 036 0.003 155

206.14 67.00 28.19 14.67 6.204 3.240 2.217 1.6940 1.3749 1.1593 1.0036 0.8857 0.7933 0.7187 0.6573 0.6058 0.5620 0.5243 0.4914 0.4625 0.4140 0.3749 0.3427 0.3157 0.2729 0.2404 0.2150 0.194 44 0.177 53 0.163 33 0.151 25 0.140 84 0.131 77 0.113 49 0.099 63 0.088 75 0.079 98 0.066 68 0.057 070 0.049 780 0.039 440 0.032 440 0.027 370 0.023 520 0.020 480 0.018 026 0.014 26 0.011 485 0.009 306 0.007 489 0.005 834 0.003 155

Vapor Flash (Secundario) ¿Qué es el Vapor Flash? Cuando se tiene condensado caliente o agua hirviendo, presurizados, y se libera a una presión más baja, parte de esos líquidos se vuelven a evaporar, y a ésto es a lo que se le llama Vapor Flash o Vapor Secundario. ¿Porqué es importante? El Vapor Flash es importante porque guarda unidades de calor o energía que pueden ser aprovechadas para una operación más económica de la planta. De lo contrario, esta energía es desperdiciada. ¿Cómo se forma? Cuando el agua se calienta a la presión atmosférica, su temperatura se eleva hasta que llega a 100°C, la temperatura más alta a la que el agua puede aún existir como líquido a esta presión. Cualquier calor adicional no eleva la temperatura, sino que transforma el agua en vapor.

El calor que es absorbido por el agua cuando eleva su temperatura hasta el punto de ebullición se llama “Calor Sensible” o Calor del Líquido Saturado. El calor que se necesita para transformar el agua en ebullición a vapor a la misma temperatura se llama “Calor Latente”. La unidad de calor que se usa comúnmente es la caloría (cal), la cual representa la cantidad de calor requerida para elevar la temperatura de un gramo (g) de agua, a la presión atmosférica, en un grado centígrado (°C).

Condensado a la temperatura de vapor y a una presión absoluta de 10 bar guarda una cantidad de calor igual a 762.81 kJ/kg o 182.1 kcal/kg (véase la Columna 4 en la Tabla del Vapor). Si este condensado se descarga a la presión atmosférica (0 bar), su contenido calorífico instantáneamente se reduce a 417.46 kJ/kg o 99.7 kcal/kg. La diferencia de 345.35 kJ/kg o 82.4 kcal/ kg transforma parte del condensado en Vapor Flash. El porcentaje del condensado que se convertirá en Vapor Flash se puede calcular usando la siguiente fórmula:

Sin embargo, si el agua se calienta a presión, su punto de ebullición es más alto que 100°C y consecuentemente el Calor Sensible requerido es mayor. Mientras más alta sea la presión, más alto será el punto de ebullición y mayor el calor requerido. Cuando la presión se reduce, una cierta cantidad de Calor Sensible es liberado. Este calor es entonces absorbido en la forma de Calor Latente, lo cual causa que una cantidad del agua se convierta en Vapor Flash.

% Vapor Flash = SA - SB x 100 LL SA = Calor Sensible del condensado a alta presión, antes de ser descargado. SB = Calor Sensible del condensado a baja presión, a la cual se descarga. LL = Calor Latente del vapor a baja presión, a la cual se descargó. %Vapor Flash = 762 - 417 2 258

Para mayor conveniencia, la Gráfica 3-1 muestra la cantidad de Vapor Secundario o Flash que se formará cuando se descarga el condensado a diferentes presiones. Otras Tablas útiles se proporcionan en la página 48.

NOTA: En este manual se usarán presiones manométricas en bars, excepto donde se indique lo contrario. Ésto se aplica a todas las presiones indicadas para trampas y para otros sistemas o equipos. Presiones absolutas sólo se usarán cuando se refiera a valores de la tabla de vapor o en ciertos cálculos especiales.

Gráfica 3-1. Porcentaje de Vapor Flash que se forma cuando se descarga condensado a una presión menor.

Gráfica 3-2. Volumen de Vapor Flash que se forma cuando un metro cúbico de condensado se descarga a la presión atmosférica.

A

VOLUMEN DE VAPOR FLASH POR VOLUMEN DE CONDENSADO

PORCENTAJE DE VAPOR FLASH

30

25

B C 20

D E

15

F G Presión de Retorno A -0.7 bar B -0.4 bar C 0 bar D 1 bar E 2 bar F 3 bar G 4 bar

10

5

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

400 350 300 250 200 150 100 50 0 0

5

10

15

20

25

30

PRESIÓN (bar) A LA QUE EL CONDENSADO SE FORMA

0 -2

x 100 =15.29%

22

PRESIÓN, bar (g), A LA QUE EL CONDENSADO SE DESCARGA

5

Vapor...Conceptos Básicos Vapor es un gas invisible que se genera cuando se le añade energía calorífica al agua en una caldera. Se necesita añadir suficiente energía para que se eleve la temperatura del agua hasta su punto de ebullición. Después de ello, cualquier energía adicional transforma el agua en vapor, sin un incremento en la temperatura.

de agua se le llama Calor de Vaporización o Calor Latente. La cantidad requerida es diferente para cada combinación de presión/ temperatura, como se muestra en la Tabla del Vapor.

Vapor Trabajando...Cómo el Calor del Vapor es Utilizado

El calor fluye de un punto a alta temperatura a un punto a temperatura menor, ésto es lo que se conoce como transferencia de calor. Empezando en la cámara de combustión de la caldera, el calor fluye a través de la pared de los tubos de la caldera hasta el agua. Cuando la presión más alta de la caldera empuja el vapor hacia afuera de la caldera, los tubos de distribución se Como ya se mencionó, se requiere de calientan. Entonces calor fluye, a través energía (kJ) adicional para transformar de la pared de los tubos, hacia el aire a agua hirviendo a vapor de agua. Esta energía en realidad no se pierde si no que temperatura menor alrededor de la se almacena en el vapor y está disponible tubería. Esta transferencia de calor transforma una cierta cantidad del vapor para actividades como calentar el aire, en agua nuevamente. Ésta es la razón cocer tomates, planchar pantalones o por la que usualmente las tuberías de secar un rollo de papel. distribución están aisladas, ya que así se minimiza el desperdicio de energía de A la cantidad de calor que se requiere esta transferencia de calor indeseable. para transformar agua hirviendo a vapor El vapor de agua es un vehículo para transferir calor en forma bastante eficiente y fácil de controlar. Es usado frecuentemente para transportar energía desde un punto central (la caldera) hasta varios lugares en la fábrica donde se utiliza para calentar aire, agua o para diversos usos en el proceso.

Condensado

La historia es diferente cuando el calor llega a los intercambiadores de calor del sistema. En este caso se desea la transferencia de calor del vapor. El calor fluye hacia el aire en un calentador de aire, hacia el agua en un calentador de agua, o a los alimentos en una olla de cocido. Nada debe de interferir con esta transferencia de calor.

Drenado del Condensado... Porqué es Necesario El condensado es un producto secundario de la transferencia de calor en un sistema de vapor. Se forma en el sistema de distribución debido a la inevitable existencia de radiación. También se forma en equipos de calentamiento y de proceso debido a la transferencia de calor del vapor a la substancia que se desea calentar. Una vez que el vapor se condensa al haber soltado todo su valioso calor latente, el condensado caliente se debe de remover inmediatamente. El condensado todavía es agua caliente con valor energético y se debe de regresar a la caldera, aún cuando el calor disponible en un kilogramo de condensado es relativamente poco comparado al de un kilogramo de vapor.

Vapor

1 kg de agua a 20°C

+ 150 kJ =

1 kg de agua a 20°C y 1 bar

1 kg de agua a 100°C

+ 285 kJ =

1 kg de agua a 180°C y 10 bar

+ 928 kJ =

1 kg de vapor a 180°C y 10 bar

+ 1023 kJ = 1 kg de vapor a 100°C

Figura 4-2. Estos dibujos muestran cuanto calor es necesario para generar un kilogramo de vapor a una presión de 10 bar. Nótese que se necesita más calor y una mayor temperatura para poder hervir el agua a 10 bar en vez de a presión atmosférica. Nótese también la cantidad menor de calor que se necesita para convertir agua a vapor a una temperatura más alta.

Definiciones Figura 4-1. Estos dibujos muestran cuanto calor es necesario para generar un kilogramo de vapor a la presión atmosférica. Nótese que se necesita 4.19 kJ por cada 1°C de incremento en la temperatura hasta el punto de ebullición, pero se necesitan más kJ para convertir agua a 100°C en vapor a 100°C.

6

■ Kilojoule. El Kilojoule es la unidad de energía en el sistema internacional de unidades (SI). Está relacionado a la Kilocaloría, que es la cantidad de energia calorífica requerida para elevar la temperatura en 1°C de un kilogramo de agua a 4°C. De la misma manera, una Kilocaloría es la cantidad de energía calorífica cedida por un kilogramo de agua cuando se enfría. Un Kilojoule son 0.2388 Kilocalorías. ■ Temperatura. El grado de calentamiento, sin hacer referencia alguna a la cantidad de energía calorífica disponible. ■ Calor. Una medida de la energía disponible sin hacer referencia a la temperatura. Por ejemplo, los Kilojoules que elevan la temperatura de un kilogramo de agua de 10°C a 11°C puede provenir del aire ambiente a una temperatura de 20°C, o de una flama a una temperatura de 500°C.

La necesidad de drenar el sistema de distribución. El condensado que se acumula en las líneas de vapor puede ser la causa de cierto tipo de golpe de ariete. Cuando el vapor viaja a velocidades de hasta 160 km/hr tiende a producir “olas” al pasar sobre el condensado (Fig. 5-2). Si se ha acumulado demasiado condensado entonces el vapor a alta velocidad lo estará empujando, lo cual produce un tapón de agua que crece y crece al empujar el líquido delante de él. Cualquier componente que trate de cambiar la dirección del flujo conexiones, válvulas reguladoras, codos, bridas ciegas - puede ser destruido. Asimismo, aparte del daño producido por este ‘golpeteo hidráulico’, el agua a alta velocidad puede causar erosión significante en las conexiones y tuberías con superficies metálicas.

La necesidad de drenar la unidad de transferencia de calor. Cuando el vapor se encuentra con condensado, que ha sido enfriado a una temperatura menor que la del vapor, se puede producir otro tipo de golpe de ariete que se conoce como choque térmico. El vapor ocupa un volumen mucho mayor que el condensado, así que cuando el vapor se condensa de forma repentina se generan ondas de choque que viajan por todo el sistema. Esta forma de golpe de ariete puede dañar el equipo, y básicamente indica que el condensado no está siendo drenado adecuadamente en el sistema. Al mismo tiempo, el condensado ocupa espacio dentro de la unidad de transferencia de calor, lo cual reduce el tamaño físico y la capacidad de la unidad. Si el condensado se remueve rápidamente entonces la unidad está llena de vapor (Fig. 5-3). Pero al condensarse el vapor se forma una capa

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VAPOR

GASES NO CONDENSABLES AGUA SUCIEDAD SARRO METAL

FLUIDO A CALENTAR

A

SECCIÓN DE TUBO SERPENTÍN

Figura 5-1. Posibles reductores de la transferencia de calor; el calor y la temperatura del vapor deben superar estas posibles barreras para poder hacer su trabajo.

Figura 5-2. El condensado que se ha dejado acumular en las tuberías va a formar olas al pasarle vapor por encima de él, hasta que eventualmente puede bloquear el flujo (punto A). El condensado en la el área B produce una diferencia de presión que permite a la presión de vapor empujar el tapón de condensado a lo largo del tubo como un “cilindro golpeador”.

B

Condensado

10 bar 180°C

Vapor

Gases

de agua dentro de las superficies del intercambiador de calor. Además, los gases no-condensables no se convierten en líquidos y fluyen hacia afuera por gravedad, sino que se acumulan dentro de la unidad y también forman una capa delgada en las superficies del intercambiador de calor - junto con la suciedad y el sarro. Todos estos elementos son impedimentos para una transferencia de calor adecuada (Fig. 5-1). La necesidad de remover aire y CO2. Aire siempre está presente durante el arranque del equipo y en el agua de alimentación a la caldera. Además, el agua de alimentación puede tener disueltos ciertos carbonatos que liberan bióxido de carbono. La velocidad a que fluye el vapor empuja estos gases hacia las paredes de los intercambiadores de calor, lo que puede resultar en el bloqueo del flujo del calor. Esto empeora el problema del drenaje de condensados dado que estos gases deben de ser removidos del sistema junto con el condensado.

Figura 5-3. Un serpentín medio lleno de condensado no puede trabajar a su máxima capacidad.

6 bar 159°C

PRV Trampa Trampa

Trampa

Trampa

Trampa Trampa

Venteador

Figura 5-4. Nótese que la radiación de calor del sistema de tuberías causa la formación de condensado y, por lo tanto se requiere de trampas de vapor a los niveles bajos del sistema, o delante de las válvulas de control. En los intercambiadores de calor las trampas llevan a cabo la importante tarea de remover el condensado antes de que se convierta en un impedimento a la transferencia de calor. Condensado caliente se regresa, a través de las trampas, a la caldera para ser reusado.

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Vapor...Conceptos Básicos Efecto del Aire en la Temperatura del Vapor

Efecto del Aire en la Transferencia de Calor

Cuando el aire y otros gases se meten al sistema de vapor estarán ocupando parte del espacio que debería estar ocupado únicamente por el vapor. Y la temperatura de la mezcla aire/vapor va a ser menor que la que sería para vapor puro. La Figura 6-1 explica el efecto del aire en las líneas de vapor. La Tabla 6-1 y la Gráfica 6-1 muestran la reducción en temperatura causada por diferentes porcentajes de aire a varias presiones.

El vapor lleva consigo aire y otros gases durante su flujo normal hacia el interior de un intercambiador de calor. Estos gases nocondensables, debido a que no se condensan y no se pueden drenar por gravedad, forman una barrera entre el vapor y las superficies del intercambiador de calor. Y las excelentes propiedades aisladoras del aire reducen la transferencia de calor. De hecho, bajo ciertas condiciones, con un porcentaje tan bajo como 0.5% de aire en el volumen de vapor puede reducir en un 50% la eficiencia de la transferencia de calor (Fig. 7-1).

Figura 6-1. En una cámara donde existe aire y vapor se va a liberar el calor correspondiente a la presión parcial del vapor, no a la presión total de la cámara.

Cuando los gases no-condensables (principalmente aire) se continúan acumulando y no son removidos de la unidad, poco a poco llenan el interior del intercambiador de calor y eventualmente bloquean completamente el flujo del vapor. Entonces se dice que la unidad está “bloqueada por aire”.

Corrosión Dos causas principales para la formación de sarro y para la corrosión son el bióxido de carbono (CO2) y oxígeno. CO2 entra al sistema en los carbonatos que están disueltos en el agua de alimentación, y cuando ésta se

Cámara de Vapor - 100% vapor Presión Total - 10 bar (a) Presión del Vapor - 10 bar (a) Temperatura del Vapor - 180°C

enta

umne

-%

Eliminando lo Indeseable Resumiendo, las trampas de vapor deben de drenar el condensado porque éste puede disminuir la transferencia de calor y puede causar golpe de ariete. Las trampas deben evacuar aire y otros gases no-condensables porque éllos pueden disminuir la transferencia de calor al reducir la temperatura del vapor y al aislar térmicamente el sistema. Y también pueden promover daños debidos a corrosión. Es imperativo remover condensado, aire y CO2 tan rápida y completamente como se pueda. Lo que se necesita es una trampa de vapor, la cual es simplemente una válvula automática que se abre al condensado, aire y CO2, y se cierra al vapor. Y por razones de economía, las trampas de vapor deben de hacer su trabajo por largos períodos de operación y con un mínimo de mantenimiento.

Pres

ión -

bar

Temperatura - °C

Porc

Ai je de

Vol re en

mezcla con el condensado enfriado se crea ácido carbónico. El ácido carbónico es extremadamente corrosivo y puede comerse las tuberías y los intercambiadores de calor (Fig. 7-2). Oxígeno entra al sistema como un gas disuelto en el agua de alimentación. El oxígeno hace más grave aún el efecto del ácido carbónico, incrementando la corrosión y picando las superficies de hierro y acero (Fig. 7-3).

Cámara de Vapor - 90% vapor y 10% aire Presión Total - 10 bar (a) Presión del Vapor - 9 bar (a) Temperatura del Vapor - 175.4°C Tabla 6-1. Reducción en Temperatura Causada por Aire

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Temperatura del Vapor Mezclado con Varios Porcentajes de Aire (en Volumen) (°C)

Presión

Temperatura Vapor Saturado

(bar)

(°C)

10%

20%

30%

2

120.2

116.7

113.0

110.0

4

143.6

140.0

135.5

131.1

6

158.8

154.5

150.3

145.1

8

170.4

165.9

161.3

155.9

10

179.9

175.4

170.4

165.0

Presi

ón Ab

solut

a - ba

r

Gráfica 6-1. Mezcla Aire - Vapor Reducción de temperatura causada a varios porcentajes de aire a diversas presiones. Esta gráfica define el porcentaje de aire, a presión y temperatura conocidas, al determinar el punto de intersección entre presión, temperatura y porcentaje de aire en volumen. Por ejemplo,

piénsese en un sistema a una presión absoluta de 9 bar y una temperatura en el intercambiador de calor de 160°C. Basado en la gráfica se puede determinar que hay 30% de aire en volumen dentro del vapor.

Qué Debe de Hacer una Trampa de Vapor El trabajo de una trampa de vapor es el sacar condensado, aire y CO2 del sistema tan rápido como se empiezan a acumular. Asimismo, para una mayor eficiencia y economía, una trampa debe también de ofrecer: 1. Pérdida mínima de vapor. La Tabla 7-1 muestra que tan costoso puede resultar el tener fugas de vapor sin reparar. 2. Larga vida y servicio seguro. El desgaste rápido de sus partes resulta en una trampa que no ofrece servicio seguro. Una trampa eficiente ofrece ahorro de dinero al minimizar la necesidad de pruebas, reparaciones, limpieza, interrupción de servicio o cualquier otro requerimiento. 3. Resistencia a la corrosión. Las partes importantes de una trampa deben de ser resistentes a la corrosión para que no sufran los efectos dañinos de los condensados cargados con ácidos o con oxígeno.

Condensado

Vapor

Figura 7-1. Cuando el vapor se condensa dentro de una unidad de transferencia de calor, el aire se mueve hacia las superficies de transferencia de calor, donde se consolida en una capa que forma un aislamiento térmico bastante efectivo.

4. Venteo del aire. El aire puede mezclarse con el vapor en cualquier momento, y en especial al arranque del equipo. El aire debe de ser venteado para tener una transferencia de calor eficiente y para prevenir bloqueos en el sistema. 5. Venteo del CO2. Mediante el venteo del CO2 a la temperatura del vapor se evita la formación de ácido carbónico. Por lo tanto la trampa de vapor debe de operar a una temperatura igual, o bastante cerca, a la temperatura del vapor, ya que el CO2 se disuelve en condensado que se ha enfriado a temperatura menor que la del vapor. 6. Funcionamiento con contrapresión. Presurización de las líneas de retorno puede ocurrir por diseño o por un malfuncionamiento. Una trampa de vapor debe ser capaz de funcionar aún cuando exista contrapresión en su tubería de retorno al sistema.

partículas que se cuelan por los filtros son erosivas y por lo tanto la trampa de vapor debe de ser capaz de funcionar ante la presencia de suciedad. Una trampa que ofrezca cualquier cosa menor que todas estas características deseadas, resultará en una eficiencia menor en el sistema y en un incremento en costos. Cuando una trampa ofrece todas las características enlistadas, el sistema puede lograr: 1. Calentamiento rápido de las unidades de transferencia de calor 2. Temperaturas máximas en las unidades para una mejor transferencia de calor 3. Funcionamiento a capacidad máxima 4. Máximo ahorro energético 5. Reducción de la mano de obra por unidad 6. Una vida en servicio larga, sin problemas y de mínimo mantenimiento

7. Libre de problemas por suciedad. Suciedad y basura siempre serán algo que se encuentra en las trampas debido a que se instalan en los niveles bajos del sistema de vapor. El condensado recoge la suciedad y el sarro en las tuberías, y también partículas sólidas pueden ser acarreadas desde la caldera. Aún las

En algunos casos especiales se necesita una trampa sin algunas de las características mencionadas, pero en la gran mayoría de las aplicaciones la trampa que sea capaz de satisfacer todas las necesidades será la que dé mejores resultados.

Figura 7-2. El gas CO2 se mezcla con el condensado que se ha enfriado a una temperatura menor que la del vapor, y forma ácido carbónico que corroe tuberías y unidades de transferencia de calor. Obsérvese en la figura cómo las roscas han sido corroídas.

Figura 7-3. El oxígeno en el sistema aumenta la corrosión (como oxidación) de las tuberías, causando picaduras como la mostrada en la figura. Figs. 7-2 y 7-3 son cortesía de Dearborn Chemical Company, USA.

Tabla 7-1. Costo de varios tamaños de fugas de vapor a 7 bar Tamaño del Orificio (in)

Kilogramos de vapor desperdiciados al mes

1/2

379,500

7/16

289,500

3/8

213,600

5/16

147,700

1/4

95,400

3/16

53,200

1/8

23,800

Las pérdidas de vapor indicadas suponen un vapor limpio y seco que fluye hacia la atmósfera a través de un orificio de bordes agudos, y sin condensado presente. La existencia de condensado usualmente resulta en pérdidas menores debido a la creación de vapor flash cuando se tiene una caída en la presión del vapor.

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La Trampa de Vapor de Balde Invertido La trampa de vapor Armstrong con balde invertido y sumergido es una trampa mecánica que opera basada en la diferencia de densidades entre el vapor y el agua. Véase Fig. 8-1. El vapor que entra al balde invertido y sumergido causa que éste flote y que cierre la válvula de descarga. El condensado que entra a la trampa hace al balde más pesado, por lo que se hunde y así se abre la válvula de descarga para dejar salir al condensado. A diferencia de otras trampas mecánicas, la de Balde Invertido también ventea continuamente el aire y el bióxido de carbono, a la temperatura del vapor. Este principio sencillo para remover condensado fue inventado por Armstrong en 1911. Después de años de hacerle mejorías en cuanto a materiales y fabricación, las trampas de Balde Invertido de Armstrong que se tienen hoy en día son prácticamente insuperables en eficiencia de operación, en confiabilidad y en vida útil.

Servicio Prolongado, y Eficiente en Energía El corazón de la trampa de Balde Invertido de Armstrong es un mecanismo único de palanca que multiplica la fuerza ejercida por el balde para abrir la válvula en contra de la presión existente. No hay pivotes

fijos que puedan desgastarse o crear fricción. El mecanismo está diseñado para abrir el orificio de descarga a su máxima capacidad. Asimismo, el balde es resistente al golpe de ariete debido a que está abierto en su parte inferior. Los posibles puntos de desgaste están reforzados para una vida útil más larga. Una trampa de Balde Invertido de Armstrong puede seguir conservando energía aún cuando sufra desgaste. Esto es debido a que al desgastarse el asiento de la válvula, se incrementa su diámetro y ésto cambia la geometría y el diámetro de la bola de la válvula. Cuando ésto ocurre lo que ocasiona es que la bola asiente más profundamente, asegurándose un sello más hermético.

Operación Confiable La trampa de Balde Invertido de Armstrong debe su confiabilidad a un diseño especial que la hace virtualmente libre de problemas por suciedad. Nótese que la válvula y su asiento están en la parte superior de la trampa. Así que las partículas grandes de basura se hunden hasta el fondo de la trampa, en donde son pulverizadas debido al golpeteo por el subir y bajar del balde. Debido a que la válvula del balde invertido está cerrada o completamente abierta, las partículas pueden salir de la trampa sin problemas. Asimismo, el flujo rápido de condensado por debajo del borde del balde crea una acción limpiadora única que se lleva la basura fuera de la trampa. El Balde

Invertido tiene únicamente dos partes móviles: el mecanismo de palanca de la válvula y el balde. Esto significa que no hay ni puntos fijos ni mecanismos complicados, es decir nada que se atore, atasque o tape.

Partes Resistentes a la Corrosión La válvula y el asiento de las trampas de Balde Invertido de Armstrong están hechos de acero inoxidable de alto contenido de cromo, y son lijados y lapeados. Todas las demás partes están hechas de acero inoxidable que es resistente a la corrosión y al desgaste.

Funcionan con Contrapresión Al tenerse presión en la línea de descarga de la trampa básicamente se reduce el diferencial de presión a través de la válvula. Cuando la presión de salida o contrapresión es casi igual a la presión de entrada, la descarga se vuelve continua, tal y como sucede cuando se tienen presiones diferenciales muy bajas. Aparte de la disminución de su capacidad debido a un diferencial bajo, la contrapresión no tiene ningún otro efecto negativo en el funcionamiento de la trampa de Balde Invertido. El único efecto es que simplemente se necesita que el balde ejerza una fuerza menor para abrir la válvula y para que la trampa entre en su ciclo.

Figura 8-1. Funcionamiento de la Trampa de Vapor de Balde Invertido (a presiones cerca de la máxima) Vapor

Condensado

Válvula Completamente Abierta

1234 1234

Aire 1234Condensado Flasheando

Válvula Cerrada

El Flujo Recoge las Basuras

10

1. La trampa de vapor se instala en la línea de drenaje, entre la unidad calentada por vapor y el cabezal de retorno de condensados. Al arranque, el balde está abajo y la válvula está completamente abierta. Cuando el flujo inicial de condensado entra a la trampa, fluye por debajo del borde inferior del balde, llena el cuerpo de la trampa y sumerge completamente al balde. El condensado entonces sale a través de la válvula completamente abierta y se descarga a la tubería de regreso.

2. El vapor también entra a la trampa dentro del balde invertido, donde se eleva y se acumula en la parte superior, provocando la flotación del balde. Al subir el balde también sube la bola de la válvula hacia su asiento, hasta que la válvula cierra herméticamente. El aire y el bióxido de carbono pasan continuamente por el venteador del balde y se acumula en la parte superior de la trampa. El vapor que se escape por el venteador se condensa debido a la radiación de la trampa.

Tipos de Trampas Armstrong de Balde Invertido Disponibles para Satisfacer Necesidades Específicas Las trampas de Balde Invertido están disponibles en diferentes materiales del cuerpo, con diferentes configuraciones de tuberías, y otras opciones más. Esta variedad permite una gran flexibilidad para escoger la trampa correcta que satisfaga las necesidades específicas de la aplicación. Véase Tabla 9-1.

1. Trampas Completamente de Acero Inoxidable. Con cuerpos sellados, a prueba de forzaduras y hechas de acero inoxidable. Estas trampas son capaces de aguantar congelamiento sin sufrir daño alguno. Se pueden instalar en venas de vapor, colectores a la intemperie y otras aplicaciones donde puede existir congelamiento. Para presiones de hasta 45 bar y temperaturas hasta de 345°C.

3. Trampas de Acero Forjado. Trampa de Balde Invertido estándar para aplicaciones de alta presión y alta temperatura (incluyendo vapor sobrecalentado), llegando hasta 180 bar y 560°C. 4. Trampas de Acero Inoxidable Fundido. Trampa de Balde Invertido estándar para aplicaciones de alta capacidad y corrosivas. Se pueden reparar. Para presiones de hasta 47 bar y temperaturas de hasta 263°C.

2. Trampas de Hierro Fundido. La trampa de Balde Invertido estándar para uso general en presiones hasta de 17 bar y temperaturas hasta de 232°C. Se ofrecen con conexiones laterales, conexiones laterales con filtro integrado, y conexión tipo entrada abajo - salida arriba.

Tabla 9-1. Parámetros Típicos de Diseño para las Trampas de Balde Invertido Hierro Fundido Conexiones (inches) (mm) Tipo de Conexiones

1

/2" a 21/2"

15 - 65

3

/8" a 1" 10 - 25

Acero Forjado 1

/2" a 2" 15 - 50

Acero Fundido 1

/2" a 1" 15 - 25

Acero Inoxidable Fundido 1

/2" a 2" 15 - 50

Roscada

Roscada, Soldada a Tope, o a Presión

Roscada, Soldada a Tope, o Bridada

Roscada, Soldada a Tope, o Bridada

Roscada, Soldada a Tope, o Bridada

0 a 17

0 a 45

0 a 186

0 a 41

0 a 47

Hasta 9,091

Hasta 2,000

Hasta 8,636

Hasta 2,000

Hasta 8,636

Persión de Operación (bar) Capacidad (kg/hr)

Acero Inoxidable Estirado

Válvula Completamente Abierta

Válvula Cerrada

3. Cuando el condensado empieza a llenar el balde, el balde comienza a jalar la palanca de la válvula. Dado que el nivel del condensado sigue subiendo, más fuerza es ejercida en la palanca, hasta que es suficiente para vencer la presión diferencial de la válvula, la cual se abre.

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Flujo AutoLimpiador

4. Al momento que la válvula se abre, la fuerza de la presión a través de ella se reduce, y el balde se hunde rápidamente, lo que abre la válvula completamente. Primero sale el aire que se ha acumulado, seguido por el condensado. El flujo que hay por debajo del borde del balde levanta la suciedad y se la lleva fuera de la trampa. La descarga continúa hasta que llegue más vapor que haga flotar al balde, y así se repita el ciclo.

11

La Trampa de Vapor de Flotador y Termostática La trampa de Flotador y Termostática (F&T) es una trampa mecánica que opera en base a los conceptos de densidad y temperatura. La válvula de flotador opera basada en el concepto de densidad: una palanca conecta la bola del flotador a la válvula y su asiento. El flotador se eleva una vez que el condensado llega hasta cierto nivel en la trampa, abriendo el orificio de la válvula y drenando el condensado. El sello de agua formado por el propio condensado evita la pérdida de vapor vivo. Al estar la válvula de descarga bajo agua, no es posible que se pueda ventear el aire y los no-condensables. Cuando la acumulación de aire y gases nocondensables causa una caída significante de temperatura, un venteador termostático en la parte superior de la trampa se abre para descargarlos. El venteador termostático se activa a una temperatura unos cuantos grados menor que la de saturación, de manera que es capaz de descargar volúmenes grandes de aire - mediante un orificio independiente - pero a una temperatura ligeramente más baja.

Funcionamiento Confiable Bajo Presión de Vapor Variable

Funcionamiento con Alta Contrapresión

Presión de vapor variable significa que la presión en la unidad intercambiadora de calor que se está drenando puede tener cualquier valor entre la máxima presión de suministro del vapor y presión de vacío, bajo ciertas condiciones. Consecuentemente, bajo condiciones de no presión sólo existe la fuerza de gravedad para empujar el condensado a través de la trampa. Grandes cantidades de aire también pueden ser liberadas cuando se tienen bajas presiones de vapor. Las trampas F&T tienen un funcionamiento eficiente que satisface todas estas condiciones especiales.

La contrapresión no tiene ningún efecto negativo en el funcionamiento de una trampa F&T, fuera de la disminución de su capacidad debido a una presión diferencial baja. Y cuando se tenga una contrapresión alta, la trampa no dejará de cerrar y no dejará escapar vapor.

Las trampas F&T de Armstrong ofrecen una gran capacidad de venteo de aire, responden inmediatamente al existir condensado, y son adecuadas para aplicaciones industriales y de calefacción, ventilación y aire acondicionado (HVAC). Vapor

Figura 10-1. Funcionamiento de la Trampa de Vapor F&T

1. Al arranque, la baja presión en el sistema forza al aire a salir por el venteador termostático. Después del venteo del aire, usualmente se tiene una gran cantidad de condensado que eleva el flotador y abre la válvula principal. El aire sigue siendo descargado por el venteador.

2. Cuando el vapor llega a la trampa, el venteador termostático se cierra al responder a la temperatura más alta. El condensado sigue fluyendo a través de la válvula principal, la cual se abre de acuerdo a la posición del flotador. La abertura de la válvula es suficiente para descargar el condensado con la misma rapidez con que llega.

Aire

3. Cuando se ha acumulado aire en la trampa, la temperatura cae por debajo de la temperatura de vapor saturado. En ese momento el venteador térmico tiene una presión balanceada, se abre y el aire se descarga.

NOTE: Estos dibujos del funcionamiento de la trampa F&T no representan la configuración real.

12

Condensado

Estándar SHEMA Diferentes organizaciones especifican diferentes procedimientos para utilizar los estándares SHEMA en la selección de trampas. Estos procedimientos deben de seguirse para poder cumplir con las especificaciones de esa organización. Sin embargo, no se necesita factor de seguridad para la trampa debido a que la clasificación SHEMA ya considera que debe de tenerse eliminación continua del aire cuando la trampa está operando a su máxima capacidad de condensado, y en condiciones de sobrecarga.

Las trampas F&T para presiones de hasta 1 bar se pueden seleccionar basado en el tamaño de la tubería y siguiendo la clasificación establecida por SHEMA (Asociación de Fabricantes de Equipo de Calefacción con Vapor). La clasificación SHEMA es la misma para todas las marcas de trampas F&T dado que ha sido establecida en base a la capacidad de flujo en una tubería llena de condensado hasta la mitad y con condiciones específicas de presión, longitud de tubo, inclinación, etc.

Tabla 11-1. Parámetros Típicos de Diseño para Trampas de Flotador y Termostáticas Hierro Fundido 1/2"

Acero Fundido 2" a 3" 50 - 80 mm Roscadas, Soldadas a Tope o Bridadas

Conexiones

a 3" 15 - 80 mm

Tipo de Conexiones

Roscadas o Bridadas

Presión de Operación (bar)

0 a 17

0 a 31

Capacidad (kg/hr)

Hasta 94,545

Hasta 127,273

La Trampa de Vapor de Disco Controlado La trampa de vapor de Disco Controlado (CD) es un sistema que funciona con un retraso de tiempo, y que opera en base al concepto de velocidad. Esta trampa tiene sólo una parte móvil: el disco. Debido a que es bastante liviana y compacta, la trampa CD satisface las necesidades en muchas aplicaciones donde el espacio es limitado. Además de las ventajas de simple operación y tamaño reducido, la trampa CD también ofrece otras ventajas, tales como: resistencia contra impacto hidráulico, descarga total de todo el condensado al abrir, y operación intermitente para un purgado continuo.

fluyendo. Cuando el vapor o el vapor flash llega al orificio de entrada, la velocidad del flujo se incrementa y el disco es jalado hacia su asiento. El disco cierra al incrementarse la presión en la cámara de control. La diferencia de presión necesaria para abrir la trampa es controlada por la cámara de calentamiento en la tapa de la trampa, y por una pequeña ranura de purgado en el disco. Una vez que el sistema está a la temperatura de operación, el ciclo de la trampa es controlado por la ranura de purgado.

Cámara Especial de Calentamiento

El funcionamiento de las trampas de disco controlado está basado en el cambio de presiones en la cámara donde se encuentra el disco. La trampa CD de Armstrong se mantendrá abierta mientras se tenga condensado frío

Figura 11-1. Diseño y Funcionamiento de las Trampas de Disco Controlado Cámara de Calentamiento Cámara de Control Disco de Control Conductos de Entrada

Tabla 11-2. Parámetros Típicos de Diseño para Trampas de Flotador y Termostáticas Acero 3/8"

Conexiones

a 1" 10 - 25 mm

Tipo de Conexiones

Roscadas, Soladas a Tope Bridadas

Presión de Operación (bar) Capacidad (kg/hr)

0.70 a 41 Hasta 1,295

,

La cámara especial de calentamiento en las trampas Armstrong de Disco Controlado envuelve el cuerpo y la cámara de control del disco. La purga controlada, desde la cámara hasta la

salida de la trampa, es lo que controla la operación de la trampa, lo que significa que el diseño de la trampa - y no las condiciones ambientales - es lo que controla el ciclo de la trampa. Si no se tuviese este método de control, el ciclo de la trampa sería afectado por la lluvia, nieve, y condiciones ambientales a bajas temperatura.

Vapor

Condensado

Flujo a Alta Velocidad Asiento

Aire

Mezcla de Vapor y Condensado

Cámara de Control El disco se apoya en las dos caras concéntricas del asiento

Conductos de Salida

1. Al arrancar, el condensado y el aire entran a la trampa y pasan por la cámara de calentamiento, alrededor de la cámara de control, y a través de los orificios de entrada. Este flujo separa el disco de los orificios y permite que el condensado fluya por los conductos de salida.

2. El vapor entra por los conductos de entrada y fluye hasta debajo del disco de control. La velocidad de flujo a lo largo de la cara del disco se incrementa, produciéndose una reduccion en la presión que jala al disco hacia al asiento, cerrando la trampa.

3. El disco se apoya en las dos caras concéntricas del asiento, cerrando los conductos de entrada y trampeando vapor y condensado arriba del disco. Hay una purga controlada del vapor en la cámara de control, y el vapor flash generado ayuda a mantener la presión en la cámara de control. Cuando la presión arriba del disco se reduce, la presión a la entrada separa al disco de su asiento. Y si existe condensado, se descarga y básicamente se repite el ciclo.

13

La Trampa de Vapor Termostática Tabla 12-1. Parámetros de Diseño para Trampas Termostáticas Las trampas de vapor Termostáticas están disponibles con fuelle de presión Fuelle de Presión Balanceada Wafer de Presión Balanceada balanceada o con elementos tipo wafer, y están hechas de una gran variedad de Acero Acero Acero Material del Cuerpo Bronce Bronce Inoxidable al Carbono Inoxidable y la Tapa materiales, tales como: acero inoxidable, acero al carbono, y bronce. Estas trampas 1 1 1 1 1/4" a 3/4" /2", 3/4" /2", 3/4" /2",3/4" /2", 3/4", 1" Conexiones son utilizadas para aplicaciones donde se 15, 20 mm 15, 20 mm 15, 20 mm 15, 20, 25 mm 6 a 20 mm tienen cargas de condensado bastante Roscadas, Roscadas, Roscadas, Tipo de NPT Recta, NPT Recta, ligeras. Soldadas a Soldadas a Soldadas a Conexiones

Funcionamiento Termostático El funcionamiento de las trampas de vapor Termostáticas es basado en la diferencia entre la temperatura del vapor y la del condensado frío y el aire. El vapor incrementa la presión dentro del elemento termostático, cerrando la trampa. Cuando el condensado y los gases nocondensables se acumulan en el segmento de enfriamiento, la temperatura empieza a disminuir y el elemento termostático se contrae, abriéndose la válvula. La cantidad de condensado

Presión de Operación (bar) Capacidad (kg/hr)

En Ángulo

Tope

Tope

0-20.5

0-3.5

0-28

0-41

0-4.5

Hasta 1,568

Hasta 726

Hasta 31.8

Hasta 34.9

Hasta 436

acumulado a la salida de la trampa depende de las condiciones de operación, la presión del vapor, y el tamaño de la tubería. Es importante hacer notar que una acumulación de gases no-condensables puede ocurrir detrás de la acumulación de condensado.

Figura 12-1. Funcionamiento de la Trampa de Vapor Termostática

NOTA: Las Trampas Termostáticas también pueden ser usadas para ventear aire en un sistema de vapor. Cuando el aire se acumula, la temperatura disminuye y el venteador termostático automáticamente descarga el aire a una temperatura ligeramente menor que la temperatura del vapor, en todo el rango de presiones de operación.

Figura 12-2 Funcionamiento del Wafer Termostático Vapor

Condensado y Aire

Vapor de Alcohol Partición

1. Al arranque, el condensado y el aire son empujados por el vapor directamente a través de la trampa. El elemento de fuelle termostático está completamente contraído y la válvula permanece abierta hasta que el vapor llega a la trampa.

14

En Ángulo

Tope

2. Cuando la temperatura dentro de la trampa se incrementa, el elemento de fuelle se calienta rápidamente, y la presión del vapor dentro de él se incrementa. Cuando la presión dentro del fuelle es igual a la presión en el cuerpo de la trampa, la característica elástica del fuelle resulta en que se expanda, cerrando la válvula. Cuando la temperatura en la trampa se reduce unos cuantos grados debajo de la temperatura de vapor saturado, se produce un desbalance en las presiones que contraen el fuelle, abriéndose nuevamente la válvula.

Wafer

Condensado

Alcohol Líquido Cámara del Alcohol

El funcionamiento del Wafer Termostático de Presión Balanceada es bastante similar al de los fuelles de presión balanceada, descrito en Fig. 12-1. El wafer está parcialmente lleno con un líquido. Cuando la temperatura dentro de la trampa se incrementa, el wafer se calienta y se incrementa la presión del vapor dentro de él. Cuando la presión dentro del wafer excede la presión del vapor en los alrededores, la membrana del wafer es empujada contra el asiento de la válvula, cerrando la trampa. Una caída en la temperatura, causada por el condensado o los gases no-condensables, enfría y reduce la presión dentro del wafer, permitiendo al wafer despegarse del asiento de la válvula.

El Controlador Automático Diferencial de Condensado Los Controladores Automáticos Diferenciales de Condensado (DC) de Armstrong están diseñados para trabajar en situaciones donde el condensado tiene que ser subido desde su punto de drenaje, o en aplicaciones con drenaje por gravedad donde un aumento en la velocidad del flujo ayuda en el drenado. Cuando se sube el condensado desde su punto de drenaje (comúnmente llamado “drenaje por sifón”) se produce una disminución en la presión del condensado, lo cual resulta en que una parte del condensado se convierte en vapor flash. Una trampa ordinaria es incapaz de distinguir entre vapor flash (espontáneo) y vapor vivo, por lo que se cierra e impide la descarga del condensado. El aumento en la velocidad del flujo en drenajes por gravedad ayuda a llevar el condensado y el aire a la trampa DC. Este aumento en la velocidad es producido por un by interno de vapor, el cual es controlado por una válvula de medición manual. Por lo cual el controlador de condensado ventea automáticamente el vapor del by o

secundario. Este vapor se puede colectar para luego usarse en otros intercambiadores de calor, o se puede descargar en la línea de retorno de condensado. Las capacidades requeridas para el drenado de equipo varían considerablemente con el tipo de aplicación que se tiene. Sin embargo, un sólo Controlador de Condensado provee suficiente capacidad para la mayoría de las aplicaciones. Tabla 13-1. Parámetros Típicos de Diseño para Controladores Automáticos Diferenciales de Condensado Hierro Fundido

Tipo de Conexiones Presión de Operación (bar) Capacidad (kg/hr)

Roscadas 0 a 17

Condensado, aire y vapor (vivo y flash) fluyen hacia la entrada del controlador. En ese momento el vapor flash y el aire son automáticamente separados del condensado, y son enviados de forma controlada hacia el by integrado, generando el vapor secundario (Véase Fig. 13-2). La válvula es ajustable para que se pueda controlar la cantidad de vapor flash que se tiene al operar a máxima capacidad, o para satisfacer la velocidad requerida en el sistema. El condensado se descarga por otro orificio, el cual es controlado por el balde invertido. Debido al diseño con doble orificio, se define de antemano una presión diferencial de control para el sistema de vapor secundario, mientras que se puede operar a la máxima presión diferencial para la descarga del condensado.

Hasta 9,091

Figura 13-2. Funcionamiento del Controlador de Condensados

Válvula de Descarga de Condensado

Retorno de Condensado

➨

, , , , , , , , , , , ,, , , , , ,

➨ DC

Entrada

Líneas Punteadas Representan Tubería del Sistema

Figura 13-1.

➨

1/2" a 2" 15 - 50 mm

Conexiones

Funcionamiento del Controlador de Condensados

Balde

Al Cabezal de Vapor Secundario Para un uso más eficiente de la energía del vapor, Armstrong recomienda este sistema de tuberías cuando el vapor secundario es colectado y reusado en equipo de transferencia de calor.

➨

Vapor Secundario

Válvula Manual de Medición

➨ DC

➨ ➨

Sistema de tuberías cuando el vapor flash y los gases nocondensables son removidos y llevados directamente a la línea de retorno del condensado.

,,,,,,,,,

Condensado

Retorno de Condensado

Vapor Vivo y Flash

Condensado y Vapor Secundario

Salida

15

Selección de Trampas Para poder obtener todos los beneficios de las trampas que se han descrito en las páginas anteriores es necesario que las trampas sean seleccionadas en el tamaño y para la presión correcta para la aplicación en turno, y que sean instaladas y que se les dé el mantenimiento apropiado. Uno de los propósitos de este Manual es de presentar la información para una selección adecuada de las trampas. La instalación y operación de todo equipo de trampeo de vapor debe ser llevada a cabo únicamente por personal experimentado. La selección o la instalación siempre debe de ser basada en los consejos y recomendaciones técnicas de personal competente. Este Manual nunca debe de usarse como sustituto de dichos consejos o recomendaciones técnicas. Se recomienda que se ponga en o con Armstrong o con sus representantes locales para obtener más detalles al respecto.

Consideraciones Básicas Trampeo Unitario se refiere al uso de trampas individuales en cada unidad condensadora de vapor, incluyendo, siempre que sea posible, cada calentador o serpentín que existe en cada máquina. La información que se presenta en la sección titulada “Cortocircuito” explica el porqué se prefiere trampeo unitario en vez de trampeo en grupo.

Básese en Experiencia. Experiencias anteriores deben de usarse para ayudar en la selección de trampas. La experiencia puede ser propia, o basada en el conocimiento del representante de Armstrong, o basada en lo que otras gentes han aprendido al trampear equipos semejantes. Selección Por Su Cuenta. La selección de trampas por uno mismo es fácil cuando se usa el Programa de Computadora No. 1 de Armstrong, “Especificación y Selección de Trampas de Vapor”. Aún cuando no se tenga este programa de computadora, es fácil seleccionar las trampas de vapor cuando se conoce o se puede calcular la siguiente información: 1. 2. 3. 4.

Carga de condensado en kg/hr El factor de seguridad a usar La diferencia de presiones La presión máxima permitida

1. Carga de condensado. Cada sección de “Cómo Trampear” en este Manual contiene fórmulas e información útil sobre los rangos de condensación de vapor y los procedimientos adecuados de selección de trampas.

2. Factor de Seguridad o de Experiencia a Usar. s se han dado cuenta que generalmente se debe de utilizar un Factor de Seguridad cuando se seleccionan trampas de vapor. Por ejemplo, para obtener los mejores resultados posibles, un serpentín condensando 300 kg/hr puede requerir de una trampa con capacidad de hasta 900 kg/hr. Este Factor de Seguridad de 3 sirve para satisfacer condiciones de flujo de condensado variable, caídas ocasionales de la presión diferencial, y factores del diseño propio del equipo. Factores de Seguridad varían desde un mínimo de 1.5, hasta un máximo de 10. Los Factores de Seguridad proporcionados en este Manual están basados en años de experiencia.

La configuración afecta el Factor de Seguridad. El diseño de la unidad donde se usa el vapor es un factor más importante que la carga de condensado, o los cambios de presión en el sistema. Véanse las Figs. 14-3, 14-4 y 14-5 que muestran tres condensadores, cada uno produciendo 300 kg de condensado por hora, pero con Factores de Seguridad de 2, 3, y 8, respectivamente.

Cortocircuito

INCORRECTO

CORRECTO

Figura 14-1. Dos unidades que usan vapor y drenadas por una sóla trampa, lo que se llama Trampeo en Grupo, puede ocasionar cortocircuito.

Figura 14-2. Cortocircuito es imposible cuando cada unidad es drenada mediante su propia trampa. Mayor eficiencia es garantizada.

Cuando se tiene una sóla trampa conectada a más de una tubería de descarga, es posible que el condensado y el aire de una o más de las unidades en operación no puedan llegar hasta la trampa. Cuando hay cualquier diferencia en las cantidades de condensado de cada unidad, se tendrá una diferencia en la caída de presión del vapor. Y una pequeña diferencia de presiones es suficiente para permitir que vapor de la unidad con presión más alta bloquee el flujo de aire y condensado de la unidad con presión más baja. El resultado final es una reducción en la capacidad de calentamiento y en la capacidad de condensados, y un desperdicio de combustible (Véase Figs. 14-1 y 14-2).

Cargas de Condensado Idénticas, Presiones Idénticas, y Factores de Seguridad Diferentes

Condensado ❥

Vapor

❥

❥

250300mm 150mm ❥

Figura 14-3. Serpentín continuo, presión constante en flujo por gravedad a la trampa. 300 kg/hr de condensado de un serpentín de bronce a 3 bar. Drenaje por gravedad a la trampa. Volumen muy bajo del vapor. Factor de Seguridad de 2.

16

Figura 14-4. Tuberías múltiples, presión variable en flujo por gravedad a la trampa. 300 kg/hr de condensado de un calentador a 5 bar. Tubería múltiple disminuye el riesgo de cortocircuito. Úsese Factor de Seguridad de 3, a una presión de 2.5 bar.

Figura 14-5. Tanque grande, drenado por sifón. 300 kg/hr en un tanque de 1.2 m de diámetro y 2.5 m de longitud, con 2.8 m3 de volumen a 2 bar. El Factor de Seguridad es de 3 con una trampa DC, y de 8 con una IB.

Selección de la trampa/orificio más económico. Un Factor de Seguridad adecuado es requerido para obtener el mejor rendimiento, pero un factor demasiado alto causa problemas. Además del costo más alto de la trampa y de su instalación, una trampa que se específica demasiado grande se va a desgastar más rápido. Además, cuando la trampa llegue a fallar, las pérdidas de vapor son mayores, lo cual puede ocasionar golpe de ariete y alta contrapresión en el sistema de retorno. 3. Diferencia de presiones. Diferencial Máximo es la diferencia entre la presión de la caldera, o del cabezal de vapor, o a la salida de una válvula reguladora de presión, y la presión de la línea de retorno. Véase Fig. 15-1. Una trampa debe de ser capaz de abrir venciendo esta presión diferencial. NOTE: Debido a que existe vapor flash en las líneas de retorno, no se debe contar una caída de la presión diferencial debido a un incremento en la elevación del sistema.

Control variable de la alimentación de vapor causa grandes cambios en la presión diferencial. La presión en la unidad siendo drenada puede bajar hasta la presión atmosférica, o aún más bajo (vacío). Ésto no detiene el drenado del condensado siempre y cuando se sigan las recomendaciones para instalación dadas en este Manual. IMPORTANTE: Se debe de leer la información a la derecha donde se habla de casos menos comunes, pero importantes, de reducción de la presión diferencial. 4. Máxima presión permitida. La trampa debe ser capaz de aguantar la máxima presión permitida en el sistema o la presión de diseño. Tal vez no sea necesario que opere a esta presión, pero debe ser capaz de aguantarla. Por ejemplo: si la máxima presión de entrada es 26 bar y la presión en la línea de retorno es 11 bar, ésto resulta en una presión diferencial de 15 bar, sin embargo, la trampa debe de aguantar la presión máxima posible de 26 bar. Véase Fig. 15-1.

Diferencial de Operación. Cuando la planta está operando a toda capacidad, la presión del vapor a la entrada de la trampa puede ser menor que la presión del cabezal de vapor. Y la presión en el cabezal de retorno de condensado puede estar a presión mayor que la atmosférica. Si el Diferencial de Operación es al menos un 80% del Diferencial Máximo, es seguro el usarel diferencial máximo para la selección de las trampas.

Vapor

0.3 bar

Factores Que Afectan la Presión Diferencial A excepción de los casos en que fallan las válvulas reguladoras de presión, la presión diferencial usualmente varía en el rango bajo de la presión de diseño o la normal. Esto es típicamente ocasionado por cambios en la presión de entrada o en la de descarga. La presión de entrada puede caer por debajo de su valor normal debido a: 1. Una válvula de control o un regulador de temperatura. 2. “Drenaje por sifón”. Por cada metro de elevación entre el punto de drenaje y la trampa se reduce la presión de entrada (y la diferencial) en 0.1 bar. Véase Fig. 15-2. La presión de descarga puede subir arriba de su valor normal debido a: 1. Fricción en la tubería. 2. Otras trampas descargando en una sistema de retorno de capacidad limitada. 3. Elevando el condensado. Por cada metro de elevación se incrementa la presión de descarga (y la diferencial) en 0.1 bar, si la descarga es sólamente condensado. Sin embargo, cuando existe vapor flash, la contrapresión adicional puede reducirse hasta cero. Véase la Fig. 15-3, poniendo atención en la válvula check externa.

Condensado

3m Trampa

Presión Diferencial o Presión Máxima de Operación (PMO)

A

B Trampa

Presión de Entrada o Presión Máxima Permitida (PMP)

Contrapresión o Vacío

Figura 15-1. “A” menos “B” es la Presión Diferencial. Si “B” es contrapresión, se debe restar de “A”. Si “B” es vacío, se debe sumar a “A”.

0.2 bar

2m

0.1 bar

1m

Caída de presión sobre el sello de agua para elevar el condensado frío

Elevación en metros

Cabezal de Vapor Válvula Check Externa Trampa

Sello de Agua

Figura 15-2. El condensado es elevado por sifón desde el punto de drenaje por gravedad hasta la trampa. Por cada 1 m de elevación se reduce la presión diferencial en 0.1 bar. Nótese el sello de agua en el nivel bajo y la válvula check interna de la trampa para prevenir que se regrese el flujo.

Figura 15-3. Cuando la válvula de la trampa se abre, la presión del vapor eleva al condensado. Por cada 1 m de elevación se reduce la presión diferencial en 0.1 bar.

17

Cómo Trampear Sistemas de Distribución de Vapor Piernas colectoras. Un aspecto común en todos los sistemas de distribución de vapor es la necesidad de tener piernas colectoras a ciertos intervalos en las tuberías (Fig. 16-1). Sus funciones son:

Los sistemas de distribución de vapor conectan a las calderas con el equipo que en realidad utiliza el vapor. Estos sistemas de distribución transportan el vapor hasta cualquier sitio en la planta donde se necesita su energía calorífica. Los tres componentes principales de un sistema de distribución de vapor son los cabezales, las tuberías principales, y los ramales. Cada componente cumple con ciertas funciones especificas en un sistema de vapor y, junto con los separadores y las trampas de vapor, contribuye al uso eficiente del vapor.

1. Dejar que el condensado sea drenado, por gravedad, del vapor fluyendo a alta velocidad. 2. Colectar el condensado hasta que la presión diferencial sea suficiente para descargarlo a través de una trampa de vapor.

Cabezales de las Calderas Un cabezal de vapor es una clase especial de tubería de distribución porque puede recibir vapor de una o

Figura 16-1. Especificación de las Piernas Colectoras

Figura 16-2. Cabezales de Vapor Caldera #1 Caldera #2

Una pierna colectora del tamaño adecuado puede recoger todo el condensado en la línea. En una pierna colectora demasiado pequeña se produce el efecto de “venturi pequeño” donde la caída de presión succiona al condensado fuera de la trampa. Véase Tabla 18-1.

Salidas Típicas al Sistema Trampa

Cabezal Horizontal

Pierna colectora del mismo diámetro que el cabezal, hasta 100 mm. Arriba de 100 mm, se usa la mitad del tamaño del cabezal, pero nunca menos de 100 mm.

Trampa

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CÓDIGOS”). Equipo Siendo Trampeado Cabezal de Vapor

1era Opción y Códigos IBLV M, E, L, N, B, Q

*F&T

* Nunca se debe de usar una trampa tipo F&T con vapor sobrecalentado. Siempre se debe de usar una IB con válvula check interna, y con válvula y asiento pulidos.

Equipo Siendo Trampeado

1era Opción, Códigos y Alternativa(s)

0-2 bar

Arriba de 2 bar

Tuberías Principales y Ramales. Condiciones Sin congelamiento

B, M, N, L, F, E, C, D, Q

*IB

*IB

F&T

**F&T

*IB *IB Tuberías Principales y B, C, D, E, F, L, M, N, Q, J Ramales. Condiciones Termostática Termostática Otras Opciones de congelamiento o CD o CD

* Especificar válvula check interna cuando la presión fluctúa. ** Usar IBLV arriba de los límites de presión y temperatura de las F&T. NOTA: Con vapor sobrecalentado se especifica una IB con válvula check interna y con válvula y asiento pulidos.

18

Selección de trampa y factor de seguridad para cabezales de vapor (sólo para vapor saturado). Un factor de seguridad de 1.5 es recomendado para prácticamente cualquier cabezal de vapor. La capacidad requerida para la trampa se puede calcular mediante la siguiente fórmula: Capacidad Requerida para la Trampa = Factor de Seguridad x Carga Conectada a la(s) x Caldera(s) x Acarreo Anticipado (típicamente 10%). EJEMPLO: ¿Qué tamaño de trampa de vapor se requerirá para un cabezal con una carga conectada de 20,000 kg/hr y un acarreo anticipado del 10%? Utilizando la fórmula: Capacidad Requerida para la Trampa = 1.5 x 20,000 x 0.1 = 3,000 kg/hr

Otras Opciones

Otras Opciones

varias calderas al mismo tiempo. Lo más común es que sea una tubería horizontal a la que se le alimenta el vapor por la parte superior, y al mismo tiempo se alimentan las tuberías principales de distribución. Es importante trampear el cabezal de forma correcta para asegurarse que cualquier substancia indeseable (agua de la caldera y/o partículas) será removida del vapor antes de que sea distribuido. Las trampas de vapor que le dan servicio al cabezal deben ser capaces de descargar grandes cantidades de condensado y partículas en forma instantánea. Resistencia al impacto hidráulico debe ser otro factor importante al seleccionar el tipo de la trampa.

La capacidad de responder inmediatamente a la acumulación de condensado, la excelente resistencia a impacto hidráulico, la capacidad de lidiar con partículas, y el funcionamiento eficiente a bajas cargas son las características que hacen al Balde Invertido (IB) la mejor opción de trampa de vapor para esta aplicación. Instalación. Si el flujo del vapor en el cabezal es únicamente en una sola dirección, entonces una sola trampa de vapor es necesaria en el extremo de salida del cabezal. Cuando se tiene alimentación de vapor a la mitad del cabezal (Fig. 16-2), o se tiene flujo del vapor en el cabezal en ambas direcciones, cada extremo del cabezal necesita ser trampeado.

Tuberías Principales Uno de los usos más comunes para las trampas de vapor es el trampeo de las tuberías principales de vapor. Estas tuberías se deben de mantener libres de aire y de condensado para poder garantizar que el equipo que utiliza el vapor estará trabajando en forma eficiente. Un trampeo inadecuado en las tuberías principales de vapor muy frecuentemente ocasiona que se tenga golpe de ariete y acumulación de condensado, lo cual puede dañar las válvulas de control y otros equipos. Existen dos métodos comunes para precalentar las tuberías principales de vapor: el supervisado y el automático. El Precalentamiento Supervisado es bastante aceptable para el calentamiento inicial de tuberías de diámetro grande y/o de gran longitud. En este método se recomienda que antes de que el vapor fluya por la tubería principal, se abran completamente las válvulas de las piernas colectoras para que el vapor escape a la atmósfera. Las válvulas de las piernas colectoras se cierran hasta que todo, o casi todo, el condensado del precalentamiento haya sido descargado. Después de éllo, las

trampas se encargan de remover el condensado que se puede generar en operación normal del equipo. Se sigue un procedimiento similar para el precalentamiento del sistema de tuberías principales en una planta de energía. Precalentamiento Automático es cuando se enciende la caldera y se deja que las tuberías principales y algunos, o todos, de los equipos alcancen la temperatura y presión de operación sin intervención manual o supervisión.

C= PRECAUCIÓN: Independientemente del método de precalentamiento se debe de dar suficiente tiempo durante el ciclo de precalentamiento para minimizar los esfuerzos térmicos y prevenir posible daño al sistema.

2

0.04 0.05 0.06 0.08 0.09 0.11 0.13 0.15 0.17 0.19 0.23 0.27 0.34 0.41 0.48 0.52 0.59 0.66 0.72 1.04

0.05 0.06 0.08 0.09 0.11 0.13 0.15 0.18 0.20 0.23 0.27 0.32 0.41 0.50 0.58 0.63 0.72 0.80 0.88 1.25

Presión, bar(g) 4 8 12 16 Kilos de Condensado por Hora por 0.07 0.09 0.10 0.12 0.08 0.11 0.13 0.14 0.10 0.13 0.15 0.18 0.12 0.16 0.19 0.22 0.13 0.18 0.21 0.24 0.16 0.22 0.26 0.30 0.19 0.26 0.31 0.35 0.23 0.30 0.37 0.42 0.26 0.34 0.41 0.47 0.29 0.38 0.46 0.52 0.35 0.46 0.56 0.64 0.41 0.54 0.65 0.75 0.52 0.69 0.83 0.95 0.63 0.84 1.02 1.16 0.74 0.98 1.19 1.36 0.81 1.07 1.30 1.48 0.91 1.21 1.47 1.68 1.02 1.35 1.64 1.87 1.12 1.49 1.80 2.07 1.59 2.10 2.52 2.88

32 Metro 0.17 0.21 0.25 0.31 0.35 0.43 0.50 0.60 0.68 0.76 0.92 1.08 1.38 1.69 1.98 2.16 2.44 2.73 3.01 4.14

40

60

0.19 0.23 0.29 0.35 0.40 0.48 0.57 0.69 0.78 0.86 1.05 1.23 1.57 1.93 2.26 2.46 2.79 3.12 3.44 4.72

0.25 0.30 0.37 0.45 0.51 0.63 0.75 0.89 1.01 1.12 1.36 1.60 2.05 2.51 2.95 3.22 3.65 4.08 4.50 6.12

Con base en el programa "3Eplus", versión 2.11, de la Asociación de Fabricantes de Aislamiento en Norteamérica (NAIMS), siguiendo el método descrito en ASTM C680

H

Gráfica 17-1. Curvas para Pérdidas de Calor

200

180

1"

160

2"

140

3" 120

kJ/hr•m2•°C

1

A x U x (t1-t2) E

Donde: C = Condensado en kg/hr/m A = Área exterior de la tubería en metros cuadrados. (Tabla 17-1, columna 2) U = kJ/hr•m2•°C de la Gráfica 17-1. t1 = Temperatura del vapor, en °C t2 = Temperatura del aire, en °C E = 1 menos la eficiencia del aislamiento térmico. (Ejemplo: eficiencia de aislamiento del 75%: 1 - 0.75 = 0.25, o sea E = 0.25) H = Calor latente del vapor. (Ver Tablas de Vapor en la página 2)

Selección de trampas y factor de seguridad para tuberías principales (sólo para vapor saturado). Las trampas se deben de seleccionar para que descarguen el condensado producido por pérdidas de radiación durante la operación normal del equipo. Si se seleccionan basado en la carga de arranque, se tendrán trampas demasiado grandes que se desgastarán

Tabla 17.1 Condensación en Tuberías Aisladas que Llevan Vapor Saturado en Aire sin Mover a 21°C (Se supone una eficiencia térmica del 75%) Tamaño de Tubo (in) 0.5 0.75 1 1.25 1.5 2 2.5 3 3.5 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 24

prematuramente. Las piernas colectoras se deben calcular con base en la colección de condensado durante las condiciones de baja presión del precalentamiento. (Véase Tabla 18-1). Las cargas de condensado en una tubería aislada térmicamente se pueden obtener de la Tabla 17-1. Todos los valores en esta tabla presuponen una eficiencia del aislamiento del 75%. Para presiones o diámetros de la tubería no incluidos en la tabla se puede usar la siguiente fórmula:

4"

6"

100

8" 80

12" 60

20" " 40

20

0 0

Tabla 17-2. La Carga al Precalentar Desde 21°C, Tubería Cédula 40 Tamaño de Tubo (in) 1 1.25 1.5 2 2.5 3 3.5 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 24

0.1

1

0.044 0.059 0.070 0.094 0.149 0.195 0.235 0.278 0.377 0.489 0.736 1.04 1.38 1.62 2.14 2.71 3.17 4.41

0.054 0.073 0.087 0.117 0.186 0.243 0.292 0.346 0.469 0.608 0.915 1.30 1.72 2.02 2.66 3.37 3.94 5.48

Presión del Vapor, bar(g) 2 4 8 12 Kilos de Agua por Metro 0.062 0.075 0.091 0.104 0.084 0.100 0.123 0.140 0.101 0.120 0.147 0.167 0.135 0.161 0.197 0.224 0.214 0.255 0.313 0.356 0.280 0.334 0.409 0.465 0.337 0.402 0.492 0.560 0.399 0.476 0.583 0.663 0.540 0.645 0.789 0.899 0.701 0.836 1.02 1.17 1.06 1.26 1.54 1.75 1.50 1.78 2.19 2.49 1.98 2.36 2.89 3.29 2.33 2.78 3.40 3.87 3.07 3.66 4.48 5.10 3.88 4.63 5.67 6.45 4.55 5.42 6.64 7.56 6.32 7.54 9.23 10.51

16 0.114 0.154 0.184 0.247 0.392 0.513 0.617 0.731 0.990 1.28 1.93 2.74 3.63 4.27 5.62 7.11 8.33 11.58

50

100

150

200

250

300

350

400

450

Diferencia de Temperaturas, °C

500

550

600

Tabla 17-3. Peso de Tubería por Metro, en Kilos Tamaño de Tubo, in

1 1.25 1.5 2 2.5 3 3.5 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 24

Diámetro Superficie m2 / m Exterior, mm

33.4 42.2 48.3 60.3 73.0 88.9 101.6 114.3 141.3 168.3 219.1 273.1 323.9 355.6 406.4 457.2 508.0 609.6

0.105 0.132 0.152 0.190 0.229 0.279 0.319 0.359 0.444 0.529 0.688 0.858 1.017 1.117 1.277 1.436 1.596 1.915

Peso de Tubería, kg/m Cédula 40 Cédula 80 Cédula 160

2.51 3.38 4.05 5.43 8.61 11.26 13.55 16.05 21.75 28.23 42.48 60.23 79.8 94 123 156 183 254

3.23 4.46 5.40 7.47 11.40 15.25 18.61 22.29 30.92 42.51 64.56 81.45 131.8 159 204 254 311 442

4.24 5.59 7.23 11.08 14.89 21.31 — 33.63 49.04 67.4 111.1 173 240 283 365 460 564 806

19

Para las trampas que se instalan entre la caldera y el final de la tubería, aplíquese un factor de seguridad de 2. Se aplica un factor de seguridad de 3 para trampas instaladas al final de las tuberías, o antes de las válvulas reguladoras y de cierre que están cerradas por ciertos períodos de tiempo.

0.477 = Calor específico de la tubería de acero, en kJ/kg•°C H = Calor latente del vapor a la temperatura final, en kJ/kg (ver Tablas del Vapor) Una opción algo conservadora sería: calcular la carga de precalentamiento para llegar a 103.9°C ó 0.14 bar. Dividir entre el número de minutos permitido para llegar a esa temperatura y multiplíquese por 60, para obtener kilogramos por hora. Se debe seleccionar la trampa en base a un diferencial de presión de 0.07 bar por cada 0.71 m de altura entre la parte baja de la tubería principal y la parte superior de la trampa.

Divida la carga de precalentamiento de la Tabla 17-2 entre el número de minutos que se permiten para llegar a la temperatura final del vapor. Multiplíquese por 60 para obtener kilos por hora. Para presiones de vapor y cédulas de tubería que no se incluyen en la Tabla 17-2 se puede usar la siguiente fórmula para calcular la carga de precalentamiento:

C =

La trampa de Balde Invertido (IB) es la recomendada para esta aplicación porque puede lidiar con suciedad y condensado acumulado, y resiste impacto hidráulico. Además, en caso de que el balde invertido llegase a fallar, lo hace en la posición abierta.

W x (t1 - t2) x 0.477 H

Donde: C = Cantidad de condensado, en kg W = Peso total de la tubería, en kg (Ver Tabla 17-3 para pesos de tuberías) t1 = Temperatura final de la tubería, en °C t2 = Temperatura inicial de la tubería, en °C

Instalación. Los dos métodos de precalentamiento usan piernas colectoras y

trampas en ubicaciones a niveles bajos o puntos de drenado natural, tales como: Antes de elevadores Al final de tuberías Antes de juntas de expansión o curvaturas Antes de válvulas o reguladores Se deben de instalar piernas colectoras y trampas aún cuando no se tengan puntos de drenado natural (Véase Figs. 18-1, 18-2 y 18-3). Estos elementos se deben de instalar normalmente a intervalos de 90 m, pero nunca a más de 150 m. Con Precalentamiento Supervisado, se deben de usar piernas colectoras con longitud igual a 1.5 veces el diámetro de la tubería, pero nunca de menos de 250 mm. Con Precalentamiento Automático las piernas colectoras deben de ser de al menos 700 mm de longitud. En ambos casos es buena idea el utilizar piernas colectoras del mismo diámetro que el de las tuberías, hasta tuberías de 100 mm; para tamaños mayores se utilizan de la mitad del tamaño del tubo, pero nunca un tamaño menor a 100 mm (Véase Tabla 18-1).

Tuberías Principales

M D H Pierna colectora del mismo tamaño que el diámetro de la tubería, hasta 100 mm. Arriba de 100 mm, de la mitad del diámetro, pero nunca menor que 100 mm.

Figura 18-1. Trampa drenando el filtro antes de una válvula reguladora.

Figura 18-2. Trampa drenando una pierna colectora en tubería principal.

Figura 18-3. Trampa drenando una pierna colectora en ramal hacia arriba. La distancia “H”, en m, dividida entre 10 es igual a la presión estática (bar) para forzar el agua a través de la trampa. Tabla 18-1. Dimensiones Recomendadas para Piernas Colectoras en Tuberías Principales y Ramales.

H M D Longitud Mínima de Pierna Tamaño de Diámetro Colectora (mm) Tubería de Pierna Colectora Precalentamiento Precalentamiento mm in mm in Supervisado Automático

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CÓDIGOS”). Equipo Siendo Trampeado

1era Opción y Códigos

Otras Opciones

Separador de Vapor

IBLV B, M, L, E, F, N, Q

*DC

* La DC es la primera opción cuando la calidad de vapor es de 90%, o menos.

20

15 20 25 50 80 100 150 200 250 300 350 400 450 500 600

1

/2 3/4

1 2 3 4 6 8 10 12 14 16 18 20 24

15 1/2 20 3/4 25 1 50 2 80 3 100 4 100 4 100 4 150 6 150 6 200 8 200 8 250 10 250 10 300 12

250 250 250 250 250 250 250 300 380 460 535 610 685 760 915

710 710 710 710 710 710 710 710 710 710 710 710 710 760 915

Ramales de Tubería Los ramales son las tuberías que salen de las tuberías principales de vapor y llevan al vapor hacia el equipo que lo utiliza. El sistema completo debe de ser diseñando y conectado de forma que se evite la acumulación de condensado en cualquier punto del sistema. Selección de trampas y factor de seguridad para ramales de tubería de vapor. La fórmula para el cálculo de la carga de condensado es la misma que la usada para tuberías principales de vapor. Para ramales de tuberías de vapor también se recomienda un factor de seguridad de 3. Instalación. El arreglo del sistema de tuberías, de la tubería principal al elemento de control, recomendado para cuando se tienen desviaciones de menos de 3 m es mostrado en la Fig. 19-1, y en la Fig. 19-2 para desviaciones de más de 3 m. Véase la Fig. 19-3 para sistemas de tuberías donde la válvula de control debe de estar a un nivel menor que la tubería principal. Ramales de Tuberías 3 m o menos Inclinación de 50 mm por m Tubo de la Desviación, del Siguiente Tamaño Más Grande, o Mayor Figura 19-1. Tubería para desviación de menos de 3 m. No se necesita trampa a sólo que la inclinación desde el cabezal de alimentación sea de menos de 50 mm por m.

Instálese un filtro del tamaño de la tubería antes de cada válvula de control, así como también antes de la válvula reguladora de presión (PRV), si es que existe una. Instálese una válvula de escape, preferiblemente con una trampa IB (de Balde Invertido). A los pocos días de haber arrancado el sistema se debe de checar la malla del filtro para limpiarla en caso de que sea necesario.

EJEMPLO: ¿Qué tamaño de trampa de vapor se requerirá para un flujo de 500 kg/hr? Usando la fórmula: Capacidad requerida para la trampa = 3 x 500 x 0.10 = 150 kg/hr.

Separadores Los separadores de vapor están diseñados para remover cualquier condensado que se forme en un sistema de distribución de vapor. Los separadores son usualmente instalados antes del equipo donde es particularmente necesario que se tenga vapor seco. También son típicos en tuberías de vapor secundario, debido a que por su misma naturaleza tienen un gran porcentaje de condensado que ha sido separado. Factores importantes en la selección de trampas para separadores son la habilidad de descargar acumulación de condensado, proveer buena resistencia contra impacto hidráulico, y operar con cargas ligeras.

La trampa de Balde Invertido con un venteador grande (IBLV) es la que se recomienda para los separadores. La trampa tipo F&T es una alternativa válida si la suciedad y el impacto hidráulico no son un problema grande. Un Controlador Automático Diferencial de Condensado (DC) puede ser preferido para ciertos casos. Combina las mejores características de las dos recomendaciones anteriores y es recomendado para grandes cargas de condensado, especialmente si se excede la capacidad del separador.

Instalación

Conéctense las trampas a la línea de drenaje del separador, a unos 250 a 300 mm debajo del separador. La tubería de Selección de trampas y factor de drenado debe ser del mismo tamaño que seguridad para separadores. Úsese un el especificado en la conexión del factor de seguridad de 3 en todos los separador, y va hasta la salida a la casos; aún cuando se recomienden, en trampa (Fig. 19-4). El tubo del drenaje y el base a la carga de condensado y a la colector de suciedad deben de ser del presión de operación, diferentes tipos de mismo tamaño que la conexión del trampas. drenaje. La siguiente fórmula se puede usar para calcular la capacidad requerida para la trampa:

Más de 3 m Inclinación de 5 mm por m

Separador de Vapor

Separador de Vapor

Trampa con válvula check interna

Figura 19-2. Tubería para desviaciones mayores de 3 m. Una pierna colectora y una trampa se necesitan antes de la válvula de control. Un filtro antes de la válvula de control puede servir como pierna colectora si la línea de escape pasa por una trampa de balde invertido. Esto también minimiza el problema de limpiar el filtro. La trampa debe de especificarse con una válvula check interna, o se debe instalar una válvula check de compuerta antes de la trampa.

Capacidad requerida para la trampa (kg/ hr) = Factor de Seguridad x Flujo de vapor (kg/hr) x Porcentaje estimado de condensado (típicamente de 10% a 20%).

Trampa con válvula check interna

Figura 19-3. Independientemente de la longitud de la desviación, una pierna colectora y una trampa se necesitan antes de la válvula de control ubicada más abajo que la tubería principal de vapor. Si el serpentín está más arriba que la válvula de control, una trampa también se debe de instalar a la salida de la válvula de control.

Válvula de Cerrado

250-300mm

150mm IBLV o DC Figura 19-4. Drenado a la salida del separador. Una pierna colectora y un colector de suciedad, del mismo tamaño que la tubería, son necesarios para asegurar un flujo positivo y rápido del condensado a la trampa.

21

Cómo Trampear Venas de Vapor Las venas de vapor están diseñadas para mantener el fluido en una tubería a una cierta temperatura uniforme. En la mayoría de los casos, las venas de vapor se usan en tuberías a la intemperie, donde es importante que se tomen en cuenta las condiciones climatológicas. El objetivo principal de instalar trampas de vapor en las venas de vapor es el de poder retener el vapor en la tubería hasta que todo su calor latente sea utilizado, y entonces descargar el condensado y los gases nocondensables. Como es el caso con cualquier equipo de transferencia de calor, cada vena de vapor debe de tener su propia trampa; aún cuando se tengan instaladas varias venas de vapor a partir de la misma tubería principal. Trampeo unitario es necesario para evitar cortocircuito. Véase página 14.

Cuando se seleccionan y especifican trampas de vapor es importante que se tome en cuenta su compatibilidad con los objetivos del sistema, debido a que las trampas deben de: 1. Conservar energía al operar de forma confiable por largos períodos de tiempo. 2. Ofrecer descargas periódicas para purgar el condensado y el aire de las tuberías. 3. Operar baja condiciones de carga ligera. 4. Resistir daños debido a congelamiento cuando se cierra el suministro de vapor. Dado el costo del vapor, cualquier vena de vapor ineficiente resulta en una carga económica exorbitante, que pocas compañías pueden pagar o justificar.

Selección de Trampas para Venas de Vapor. La carga de condensado que debe de manejarse en una vena de vapor se puede calcular basado en la pérdida de calor en la tubería con el producto. Se puede usar la siguiente fórmula: L x U x S x ∆T x E H

Q=

Donde: Q = Carga de condensado, kg/hr L = Distancia de tubería de producto entre trampas de las venas, en m U = Factor de transferencia de calor, en kJ/hr•m2•°C (de la Gráfica 21-1) ∆T = Diferencia de temperaturas, en °C E = 1 menos la eficiencia del aislamiento térmico (ejemplo: eficiencia de aislamiento del 75%: 1 - 0.75 = 0.25, o sea E = 0.25) S = Surface area of pipe per linear meter (de la Tabla 17-3) H = Calor latente del vapor, en kJ/kg (de las Tablas del Vapor, página 2)

Instalaciones Típicas en Venas de Vapor Figura 20-1.

Figura 20-2.

Válvula Check Drenaje para Protección Contra Congelamiento

Tabla 20-1. Tabla para Conversión de Tamaños de Tuberías. (Divídanse los metros lineales de tubería entre el factor correspondiente al tamaño y tipo de tubería, y se obtendrá la superficie)

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CÓDIGOS”). Equipo Siendo Trampeado

1era Opción y Códigos

Otras Opciones

Venas de Vapor

**IB A, B, C, L, J, N, I, K

Termostática o CD

* Seleccione un orificio de la trampa de 2 mm (5/64") para conservar energía y evitar que se tape con basura y sarro.

22

Tamaño de Tubo in

1/2 3/4 1 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 3 1/2 4 5 6 8 10 12

Diámetro Exterior Real, mm

Tubo de Acero

21.3 26.7 33.4 42.2 48.3 60.3 73.0 88.9 101.6 114.3 141.3 168.3 219.1 273.1 323.9

Tubo de Cobre (1)

15.9 22.2 28.6 34.9 41.3 54.0 66.7 79.4 92.1 104.8 130.2 155.6 206.4 257.2 308.0

Longitud/Area, m/m2 Tubo de Tubo de Acero Cobre

14.92 11.94 9.53 7.55 6.60 5.28 4.36 3.58 3.13 2.78 2.25 1.89 1.45 1.17 0.98

20.05 14.32 11.14 9.11 7.71 5.90 4.77 4.01 3.46 3.04 2.45 2.05 1.54 1.24 1.03

EJEMPLO: Tres venas de vapor a una presión del vapor de 7 bar se usan en una tubería de 500 mm de diámetro, y 30 m de longitud. La tubería está aislada para mantener una temperatura de 90°C con una temperatura de diseño del medio ambiente de -20°C. Supóngase que el aislamiento de la tubería tiene una eficiencia del 75%. ¿Cuál es la carga de condensado? Usando la fórmula:

En la mayoría de las venas de vapor el flujo en la trampa de vapor es bastante bajo, por lo tanto la trampa más pequeña es usualmente suficiente. Debido a su capacidad para conservar energía al operar de forma confiable por largos periodos de tiempo, su resistencia al congelamiento, y su sistema de purgado, la trampa de Balde Invertido (IB) es la que se recomienda para ser instalada en venas de vapor.

2 2 Q = 30m x 42 kJ/hr•m •°C x 1.596 m /m x 110°C x 0.25 = 27 kg/hr 2048 kJ/kg

Ahora se divide entre tres para obtener la carga de condensado por cada vena de vapor, igual a 9 kg/hr.

Factor de seguridad. Úsese un factor de seguridad de 2, independientemente de que se esté expuesto a las condiciones ambientales o no. No se deben de sobre seleccionar las trampas o las venas de vapor. Selecciónese un orificio de la trampa de 2 mm (5/64") para conservar energía y evitar que se tape con basura y sarro.

Instalación Las tuberías de distribución o de alimentación deben de ser instaladas más arriba que las tuberías del producto que requieran las venas de vapor. Asimismo, para un drenado eficiente del condensado y un buen purgado de los no-condensables, las venas de vapor deben de tener una cierta inclinación para que exista drenado por gravedad, y las trampas deben de estar en puntos de nivel bajo. Esta práctica también ayuda a evitar congelamiento de las venas de vapor. (Véanse Figs. 20-1, 20-2 y 21-1) Para conservar energía, el condensado se debe de regresar a la caldera. Se deben de usar rompedores de vacío inmediatamente antes de las trampas para asegurar que se tenga drenado cuando se cierren los sistemas de drenaje por gravedad. Cuando se tengan condiciones ambientales bastante frías, se recomienda que se instale un drenaje de protección contra congelamiento en el cabezal de descarga de las trampas.

Instalación Típica en Venas de Vapor Figura 21-1.

Gráfica 21-1. Curvas para Pérdidas de Calor Unidades de calor perdidas por unidad de área en tubos sin aislamiento de varios diámetros (y para superficies planas) en aire sin mover a 23.9°C para varias diferencias de presión o temperatura del vapor saturado. 200

180

1"

160

Rompedor de Vacío

2"

140

Drenaje de Protección Contra Congelamiento

kJ/hr•m2•°C

3" 120

4"

6"

100

8" 80

12" 60

20" " 40

20

0 0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

550

600

Differencia de Temperaturas, °C

23

Cómo Trampear Equipo de Calefacción 1. Presión de Vapor Constante. Selección de Trampas para Unidades TRAMPAS DE BALDE INVERTIDO Y de Calentamiento y Unidades de TRAMPAS F&T. Se usa un factor de seguridad de 3 a la presión diferencial de Manejo de Aire Se pueden usar tres métodos para calcular la operación. cantidad de condensado que se debe de manejar. El método a usar se define en base 2. Presión de Vapor Variable. TRAMPAS F&T Y TRAMPAS DE BALDE a la información que se conoce sobre la operación. INVERTIDO CON BALDE TÉRMICO Vapor de 0 a 1 bar: factor de 1. Método de las kJ. La forma estándar de seguridad de 2 a una presión especificar radiadores y otros serpentines diferencial de 0.1 bar para calentar aire es su capacidad en kilojoule Vapor de 1 a 2 bar: factor de (kJ) a una presión de vapor de 0.15 bar y una seguridad de 2 a una presión temperatura de entrada del aire de 15°C. Para diferencial de 0.2 bar convertir de la especificación estándar a la Vapor arriba de 2 bar: factor de capacidad real se deben de usar los factores seguridad de 3 a la mitad de la Selección de Trampas y Factores de la Tabla 24-1. Una vez que se conoce la máxima presión diferencial en la de Seguridad capacidad real, se multiplica la carga de trampa. Las condiciones de operación del condensado por el factor de seguridad equipo, principalmente las condiciones TRAMPAS DE BALDE INVERTIDO SIN apropiado. ya sean a presión constante o variable, BALDE TÉRMICO definen que tipo y que tamaño de trampa Sólo para vapor arriba de 2 bar: factor de 2. Método del flujo (m3/min) y aumento en se debe de seleccionar. Hay dos la temperatura del aire. Cuando sólo se seguridad de 3 a la mitad de la máxima métodos estándares para seleccionar las conocen la capacidad del ventilador, en m3/ presión diferencial en la trampa. trampas en los serpentines. min, y el incremento en la temperatura del aire, la capacidad real en kJ se puede calcular simplemente usando la siguiente fórmula: Gráfica 22-1. Factores Multiplicadores para Especificar Trampas para Serpentines Múltiples. kJ/hr = (X) m3/min x 121.68 x ∆°C 20 Equipos de calefacción, que incluye unidades de radiación, unidades de manejo de aire y tubos serpentín, son utilizados en prácticamente todas las industrias. Este tipo de equipo es bastante básico y debe de requerir de muy poco servicio de mantenimiento. Por lo tanto, las trampas de vapor usualmente son olvidadas por largos períodos de tiempo. Y uno de los problemas ocasionados por ese olvido es la acumulación de condensado en los serpentines del calentador, lo cual puede resultar en daño por congelamiento, por corrosión, o por golpe de ariete.

CIRCULA

MULTIPLICADOR

17

CIÓN DE AIRE FOR ARCILLA ZADO MOJADA A SE C A D ATMÓSF O ERAS HÚ MEDAS

15 12 10 8 7

CALEFAC

6 5 4 1.14

1.2

1.3

1.4

1.5

1.75

2

TORES O 2.5

3

RDINARIO 4

m3/min = Capacidad del ventilador ∆°C = Aumento en la temperatura del aire, en °C 121.68 se obtiene como sigue: 1 m3/min x 60 min/hr = 60 m3/hr 60 m3/hr x 1.20 kg de aire/m3 = 72 kg de aire/hr 72 kg de aire/hr x 1.69 kJ/kg•°C (calor específico) = 121.68

S

5

6

8

10

12

15

18

PRESIÓN DEL VAPOR (bar - g)

EJEMPLO: ¿Qué tamaño de trampa es capaz de drenar un calentador con una capacidad de 100 m3/min, y que incrementa la temperatura 30°C? La presión del vapor es de 5 bar. Usando la fórmula: 100 x 121.68 x 30 = 365,040 kJ/hr.

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CÓDIGOS”). Ahora se dividen las 365,040 kJ/hr entre 2086.3 kJ/kg Equipo Siendo Trampeado

1era Opción y Códigos

Presión Constante

Presión Variable

Unidad de Calefacción

B, C, E, K, N

0-2 bar IBLV

Alternativa

F&T

Unidad de Manejo de Aire

B, C, E, K, N

IBLV

IBLV

B, C, G, H, L

F&T

*F&T

Alternativa

F&T

*F&T

Alternativa

IBT

IBLV

IBLV

IBLV

B, C, G, H, L

F&T

F&T

Alternativa

IBLV

IBLV

Radiadores B, C, E, K, N Aletados y Alternativa Tubos Serpentín

Arriba de 2 bar IBL

1era Opción y Códigos B, C, G, H, L

0-2 bar F&T

Arriba de 2 bar *F&T

*F&T

Alternativa

IBLV

IBLV

Termos- Termostática tática

* Úsese IBLV arriba de los límites de presión y temperatura de las F&T POR FAVOR NÓTESE QUE: 1. Se debe de proveer un rompedor de vacío cuando se tengan presiones menores a la atmosférica. 2. No se deben de usar las trampas F&T con vapor sobrecalentado.

24

(calor latente del vapor) y se obtiene 174.9 kg/hr de condensado, y multiplicando por el factor de seguridad recomendado de 3, se determina que se requiere de una trampa con capacidad de 525 kg/hr.

3. Método del condensado. Una vez que se ha calculado la capacidad en kJ: 1. Se dividen los kilojoules entre el calor latente del vapor a la presión que se está usando el vapor. Véase la columna 2 en la Tabla 24-1 o las Tablas de Vapor (página 2). Esta división da el peso real del vapor condensado. Para una buena aproximación, un cálculo rápido se puede hacer al dividir la capacidad en kJ entre 2000. 2. Multiplíquese el peso real del vapor que se condensó por el factor de seguridad, y se obtiene la capacidad requerida para descarga continua.

Selección de Trampas para Tubos Serpentín y Radiadores Aletados. Tubo serpentín. Siempre que sea posible se debe de trampear cada tubo en forma independiente para evitar cortocircuito. Serpentín de un tubo. Para seleccionar trampas para un sólo serpentín, o para serpentines trampeados de forma independiente, se necesita obtener la capacidad de condensación por unidad de longitud con la Tabla 24-3. Se multiplica la capacidad de condensación por metro lineal por la longitud en metros para obtener la carga normal de condensado. En aplicaciones con calentamientos rápidos, se usa un factor de seguridad de 3 y se selecciona un trampa de Balde Invertido con un venteador térmico en el balde. Cuando no se requiere calentamiento rápido, se usa un factor de seguridad de 2, y se selecciona una trampa estándar de Balde Invertido. Serpentines con múltiples tubos. Para seleccionar trampas para drenar serpentines que consisten de múltiples tubos, se sigue el siguiente procedimiento:

1. Multiplíquense los metros lineales de tubería en el serpentín por el factor de condensación dado en la Tabla 24-3. Así se obtiene la carga normal de condensado. 2. Obtener de la Gráfica 22-1 el factor multiplicador para las condiciones de la aplicación dada. 3. Multiplíquese la carga normal de condensado por el factor multiplicador para obtener la carga de descarga continua requerida en la trampa.

operación. En clima extremadamente frío, la temperatura del aire a la entrada muy seguramente es menor que la temperatura usada en los cálculos; y el aumento en la demanda de vapor en toda la planta puede resultar en una presión más bajas del vapor, y en presiones más altas en la tubería de retorno - lo cual reduce la capacidad de la trampa. 3. Asegurar que se remueven el aire y los nocondensables.

Nótese que el factor de seguridad ya está incluido en el factor multiplicador.

ADVERTENCIA: Para calefacción a baja presión, úsese un factor de seguridad a la presión diferencial real, no a la presión de alimentación del vapor, recordando que la trampa también debe de ser capaz de operar a la máxima presión diferencial que se tenga en el calentador.

Radiación con Aletas. Las Tablas 24-2 y 24-4 se pueden usar para calcular, con una precisión suficiente para la selección de las trampas, las cargas de condensado en el equipo cuando las calorías producidas no se conocen. Para usar la Tabla 24-4 se debe de saber el tamaño de la tubería, el tamaño, número y material de las aletas. Se calcula el factor de condensación por metro de tubería, bajo condiciones normales, con la Tabla 24-4. Se convierte a condiciones reales con la Tabla 24-2.

Instalación Básicamente se deben de seguir las recomendaciones de los fabricantes de los equipos correspondientes. Figs. 23-1, 23-2, 23-3, y 23-4 representan situaciones en que todos los fabricantes de equipos de calefacción están de acuerdo.

El factor de seguridad se recomienda para:

NOTA: Para una explicación sobre trampas para drenaje de seguridad véase la Fig. 42-1.

1. Compensar por el riesgo de cortocircuito que existe al tener múltiples tubos en el calentador. 2. Asegurar capacidad adecuada de la trampa para cubrir condiciones severas de

Inclinación Hacia Abajo

Figura 23-1. Trampeo y Venteo de Serpentines de Calefacción Válvula de Control de Presión Variable

Filtro

Alimentación

Trampa de Balde Invertido

Tubería Principal de Vapor

Aire

Tubería Principal de Retorno

Trampa de Seguridad F&T

Venteador Termostático de Aire

Tubería de Retorno Elevado (Alternativa)

Rompedor de Vacío Donde el Retorno Está Más Abajo que la Trampa

Líneas Punteadas Corresponden a Retorno Elevado

250-300 mm

Colector de Suciedad 150 mm

Trampa Principal

Al Drenaje

Válvula de Válvula Compuerta Check

Trampa IB

Retorno

Figura 23-3. Método aprobado para el trampeo y conexión de calentadores de alta presión (arriba de 1 bar) con descarga horizontal. La pierna colectora en las Figs. 23-3 y 23-4 debe de ser de al menos 250-300 mm.

Figura 23-2. Trampeo y Venteo de Serpentines de Calefacción

Filtro

Inclinación Hacia Abajo

Válvula de Control de Presión Variable Venteador Termostático de Aire

Tubería Principal de Vapor

Trampa de Balde Invertido Aire

Tubería Principal de Retorno

Trampa de Seguridad F&T

Al Drenaje

Rompedor de Vacío Donde el Retorno Está Más Abajo que la Trampa

Tubería de Retorno Elevado (Alternativa)

Alimentación 250-300 mm

Válvula de Compuerta

Líneas Colector de Punteadas Trampa IB Suciedad Corresponden Retorno 150 mm a Retorno Elevado Figura 23-4. Método aprobado para el trampeo y conexión de calentadores de baja presión (menos de 1 bar) con descarga vertical. La Trampa Principal pierna colectora en las Figs. 23-3 y 23-4 debe de ser de al menos 250-300 mm.

25

Tabla 24-1. Tabla de Constantes para calcular la capacidad de una unidad de calefacción a condiciones diferentes a las estándares. El estándar es una presión del vapor de 1.15 bar (g) y una temperatura de entrada del aire de 15°C. Multiplíquese la capacidad estándar del calentador por la constante correspondiente. (Tomada de ASHRAE Guide, con permiso especial) Temperatura del Vapor °F

Temperatura del Vapor °C

219.1 227.4 239.7 248.8 261.7 272.6 282.2 290.7 305.5 318.1 329.0 338.9

103.9 108.6 115.4 120.4 127.6 133.7 139.0 143.7 151.9 158.9 165.0 170.5

Presión del Vapor bar (g) 0.15 0.35 0.70 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0

-20 — 1.573 1.656 1.717 1.805 1.878 1.943 2.001 2.101 2.186 2.260 2.327

-15 — 1.492 1.574 1.635 1.721 1.794 1.858 1.915 2.014 2.098 2.171 2.237

Factor de capacidad para unidades de calefacción Temperatura del aire a la entrada, °C -10 -5 0 5 10 15 20 — 1.414 1.495 1.555 1.640 1.712 1.775 1.831 1.929 2.012 2.084 2.149

— 1.338 1.418 1.477 1.561 1.632 1.694 1.750 1.846 1.928 1.999 2.064

— 1.263 1.342 1.401 1.484 1.554 1.616 1.671 1.766 1.847 1.917 1.981

1.138 1.191 1.269 1.327 1.409 1.478 1.539 1.593 1.687 1.767 1.837 1.900

1.068 1.120 1.198 1.255 1.336 1.404 1.465 1.518 1.611 1.690 1.758 1.821

1.000 1.052 1.128 1.184 1.264 1.332 1.392 1.444 1.536 1.615 1.682 1.744

Tabla 24-2. Factores de Conversión para Radiación con Aletas para presiones de vapor y temperaturas de aire diferentes a 101.7°C y 0.07 bar (g). Presión del Vapor bar (g)

Temperatura del Vapor °C

0.07 0.3 0.7 1.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0

5

101.5 107.0 115.0 120.0 133.5 151.5 165.0 175.0 184.0 191.5

1.27 1.37 1.50 1.59 1.81 2.16 2.39 2.58 2.75 2.90

Factores de Conversión Temperatura del aire a la entrada, °C 10 15 20 25 1.17 1.26 1.39 1.48 1.71 2.05 2.28 2.47 2.65 2.80

1.07 1.16 1.29 1.37 1.60 1.93 2.17 2.36 2.53 2.68

0.97 1.06 1.19 1.27 1.49 1.82 2.05 2.25 2.41 2.56

0.88 0.96 1.09 1.17 1.38 1.69 1.93 2.13 2.29 2.43

30

35

0.78 0.85 0.97 1.05 1.25 1.55 1.79 1.98 2.14 2.28

0.66 0.73 0.83 0.91 1.11 1.39 1.62 1.80 1.96 2.10

Tabla 24-3. Factor de Condensación en Tubería Sin Aislar Llevando Vapor Saturado (Tubos horizontales en aire sin mover a 21°C). Tamaño de Tubo (in) 1/2 3/4 1 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 3 1/2 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 24

1

2

0.17 0.21 0.26 0.31 0.35 0.43 0.51 0.60 0.68 0.75 0.91 1.06 1.35 1.64 1.92 2.09 2.36 2.63 2.90 4.14

0.21 0.26 0.31 0.38 0.43 0.52 0.61 0.73 0.82 0.91 1.10 1.29 1.63 1.99 2.33 2.53 2.86 3.19 3.51 5.01

Presión, bar (g) 4 8 12 16 32 Kilos de condensado por Hora por Metro 0.27 0.35 0.42 0.47 0.68 0.32 0.42 0.51 0.58 0.82 0.39 0.51 0.62 0.70 1.00 0.48 0.63 0.75 0.86 1.23 0.54 0.71 0.85 0.97 1.39 0.66 0.86 1.04 1.18 1.70 0.78 1.02 1.23 1.40 2.02 0.92 1.22 1.47 1.67 2.41 1.04 1.37 1.65 1.89 2.72 1.15 1.53 1.84 2.10 3.03 1.40 1.85 2.23 2.54 3.68 1.63 2.16 2.61 2.98 4.31 2.08 2.75 3.32 3.80 5.50 2.54 3.36 4.06 4.65 6.75 2.96 3.94 4.75 5.44 7.90 3.23 4.29 5.18 5.93 8.62 3.65 4.85 5.87 6.71 9.77 4.07 5.41 6.54 7.49 10.9 4.48 5.96 7.21 8.26 12.0 6.36 8.40 10.1 11.5 16.6

40

60

0.77 0.93 1.14 1.40 1.58 1.94 2.30 2.75 3.10 3.45 4.19 4.92 6.28 7.71 9.03 9.86 11.17 12.5 13.8 18.9

0.99 1.20 1.48 1.81 2.05 2.51 2.99 3.57 4.03 4.49 5.46 6.41 8.19 10.1 11.8 12.9 14.6 16.3 18.0 24.5

Con base en el programa "3Eplus", versión 2.11, de la Asociación de Fabricantes de Aislamiento en Norteamérica (NAIMA), siguiendo el método descrito en ASTM C680.

Tabla 24-4. Factores de Condensación para Radiación con Aletas con aire a 18°C y vapor a 102°C (usarse sólo para seleccionar trampas). Materiales

Tubo de acero, Aletas de acero, pintadas de negro

Tubo de cobre, Aletas de aluminio sin pintar

26

Tamaño Nominal del Tubo (pulgadas)

Tamaño de Aletas mm

Inclinación de Aletas mm

Número de Tubos elevados en centros de 150 mm

Condensado kg/hr por metro de tubo

1 1/4

80 – 85

6.5 – 8.5

1 1/4

105 – 110

6.5 – 8.5

2

105 – 110

8.5 – 13

1 1/4

80 – 85

6.5

1 1/4

105 – 110

5

1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3

1.65 3.0 3.9 2.4 3.6 4.6 2.2 3.6 4.6 2.4 3.3 4.2 3.3 4.5 5.4

0.933 0.984 1.060 1.116 1.195 1.262 1.321 1.373 1.464 1.541 1.608 1.669

25 0.868 0.919 0.993 1.049 1.127 1.193 1.251 1.303 1.393 1.469 1.535 1.595

30 0.805 0.855 0.928 0.983 1.060 1.126 1.183 1.234 1.323 1.399 1.464 1.524

35 0.743 0.792 0.865 0.919 0.995 1.060 1.117 1.168 1.255 1.330 1.395 1.454

Cómo Trampear Calentadores de Aire de Proceso Los calentadores de aire de proceso son usados para el secado de papel, madera, leche, almidón y otros productos, así como para precalentar el aire de combustión en calderas. Ejemplos típicos de esta clase de equipo son secadoras de proceso, secadoras de túnel, y precalentadores de aire de combustión. La diferencia entre los calentadores de aire de proceso y los calentadores de aire para calefacción, es que los primeros operan a temperaturas bastante altas, donde 260°C no es nada raro. Estas aplicaciones a temperaturas extremadamente altas requieren de vapor a altas presiones, y en algunos casos de vapor sobrecalentado.

Selección de Trampas y Factor de Seguridad Se debe de calcular la carga de condensado para los calentadores de aire de proceso de acuerdo a la siguiente fórmula: F x x d x 60 min/hr x ∆T

Q=

H

Donde: Q = Carga de Condensado, en kg/hr F = Flujo de aire, en m3/min = Calor específico del aire, en kJ/kg•°C (De la Tabla 50-2) d = Densidad del aire, 1.2 kg/m3 a 15°C (la temperatura de alimentación del aire) ∆T = Incremento en temperatura, en °C H = Calor latente del vapor, en kJ/kg (Tablas de Vapor, página 2)

Trampa Drenando al Filtro, Antes de la Válvula de Control de Presión

Q=

60 x 1 x 1.2 x 60 x 35 2086

= 72 kg/hr

Multiplicándola por el factor de seguridad de 2, que es el recomendado para todos los calentadores de aire de proceso a presión constante, se obtiene la capacidad de 144 kg/hr que se requiere en la trampa. Este cálculo es basado en un serpentín. Para incrementos mayores de temperatura se pueden necesitar serpentines en serie.

Factor de Seguridad Para presiones constantes del vapor, úsese un factor de seguridad de 2 a la presión diferencial de operación. Para presiones variable del vapor, úsese un factor de seguridad de 3 a la mitad de la máxima presión diferencial a través de la trampa.

Figura 25-1. Calentador de Aire de Proceso Válvula de Control de Presión Variable

EJEMPLO: ¿Cuál es la carga de condensado en un serpentín de una secadora de túnel que maneja 60 m3/min de aire y requiere un incremento en la temperatura de 35°C? La presión del vapor es de 5 bar. Usando la fórmula:

Venteador de Aire

Instalación

Venteador de Aire

Rompedor de Vacío Alternativa de F&T con Rompedor de Vacío Integrado

Trampa de Vapor de Balde Invertido

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CÓDIGOS”). Presión Constante

Equipo Siendo Trampeado

1era Opción y Códigos

Calentador de Aire de Proceso

B, F, K, I, M, A

IB

IB

Alternativa

*F&T

IB

0-17 Arriba bar de 17 bar

1era Opción y Códigos

Presión Variable 0-2 bar

Arriba de 2 bar

B, C, G, H, L

F&T

*F&T

Alternativa

IBLV

IBLV

Debido a las grandes variaciones de temperatura, se debe de proveer suficiente espacio para la expansión térmica del sistema de tuberías en el equipo calentador de aire de proceso, y en todas las conexiones a la trampa. Móntense las trampas 250 - 300 mm más abajo que el serpentín, y con colectores de suciedad de al menos 150 mm. Para ambos casos, de presión constante y variable, se debe de instalar un rompedor de vacío entre el serpentín y la trampa de vapor. Instálese un venteador de aire en cada serpentín para remover el aire y los no-condensables, ya que pueden producir corrosión de forma inmediata. Véase Fig. 25-1. Considere un drenaje de seguridad si el condensado es elevado después de la trampa, o si se tiene contrapresión. Ver página 42 para un diagrama de la tubería y una explicación.

* Los límites de presiones para las trampas F&T pueden ser un poco diferentes para ciertos modelos y tamaños. POR FAVOR NÓTESE QUE: 1. Se debe de proveer un rompedor de vacío cuando se tengan presiones menores a la atmosférica. 2. No se deben de usar las trampas F&T con vapor sobrecalentado.

27

Cómo Trampear Intercambiadores de Calor de Tubos y Coraza & Serpentines Sumergidos determinación del tipo y tamaño apropiado para las trampas del serpentín.

Serpentines sumergidos son elementos para transferencia de calor que se sumergen en el líquido que se va a calentar, evaporar o concentrar. Este tipo de serpentín se puede encontrar en cualquier fábrica o institución que utiliza vapor. Ejemplos típicos son calentadores de agua, hervidores, calentadores de succión, evaporadores, y vaporizadores. Estos equipos son usados para calentar agua para el proceso o para uso domestico, vaporizar gases industriales como propano y oxígeno, concentrar fluidos en proceso, como azúcar, petróleo, licores, y combustible para calefacción para su fácil transportación y atomización.

Factor de Seguridad I.

Presión Constante del Vapor. TRAMPAS DE BALDE INVERTIDO O TRAMPAS F&T. Usar un factor de seguridad de 2 a la presión diferencial de operación.

II. Presión Variable del Vapor. TRAMPAS F&T O TRAMPAS DE BALDE INVERTIDO. 1. Vapor de 0 a 1 bar: Factor de seguridad de 2 a una presión diferencial de 0.1 bar. 2. Vapor de 1 a 2 bar: Factor de seguridad de 2 a una presión diferencial de 0.2 bar. 3. Vapor arriba de 2 bar: Factor de seguridad de 3 a la mitad de la máxima presión diferencial a través de la trampa.

Los diferentes requerimientos de cada aplicación, ya sea a presión de vapor constante o variable, determinan que tipo de trampa debe de especificarse. Factores que deben considerarse en la selección incluyen la capacidad para lidiar con aire a presiones diferenciales bajas, para conservar energía, y para remover basuras y bloques de condensado acumulado. Tres métodos estándar de selección ayudan en la

III. Para presión de vapor constante o variable con drenaje por sifón. Un Controlador

Figura 26-1. Intercambiadores de Calor de Tubos y Coraza (Diagrama Típico de la Tubería) Tubería Principal de Vapor

Tubería de By

Filtro Válvula de Control de Presión Variable

Salida de Agua Caliente

Venteador de Aire

Drenaje

Entrada del Agua Fría

Al Drenaje

Trampa Principal

Con presión constante de vapor, aplíquese el factor de seguridad a la presión diferencial total. Con presión variable de vapor, aplíquese el factor de seguridad a la mitad de la máxima presión diferencial.

Intercambiadores de Calor de Tubos y Coraza Un tipo de serpentín sumergido es el intercambiador de calor de tubos y coraza (Fig. 26-1). En estos intercambiadores se instalan varios tubos dentro de una cámara o coraza con una área libre reducida. Ésto básicamente asegura que siempre hay o entre los tubos y el fluido viajando en la coraza. Aún cuando el término sumergido implica que el vapor fluye en los tubos y que los tubos están sumergidos en el fluido siendo calentado, lo opuesto puede también ser implementado, con el vapor en la coraza y el líquido en los tubos. Selección de Trampas para Intercambiadores de Calor de Tubos y Coraza Para determinar la carga de condensado en intercambiadores de tubos y coraza se usa la fórmula dada a continuación, si es que se conoce la capacidad nominal. *(Si sólo se conocen las dimensiones del serpentín, úsese la fórmula dada para serpentines estampados. Asegúrese de seleccionar el factor “U” apropiado): Q=

L x ∆T x C x 60 x sg H

Donde: Q = Carga de condensado, en kg/hr L = Flujo del líquido, en lt/min ∆T = Incremento en temperatura, en °C C = Calor específico del líquido, en kJ/kg•°C (Tabla 50-1) 60 = 60 min/hr sg = Gravedad específica del líquido (Tabla 50-1) H = Calor latente del vapor, en kJ/kg (Ver Tablas de Vapor, página 2)

Alternativa al Retorno Elevado

Intercambiador de Calor (Vapor en la Coraza)

Usar una Trampa F&T en el Drenaje de Seguridad Cuando se Tiene Retorno Elevado. Ver Página 42 para una Explicación.

Automático Diferencial de Condensado (DC) debe de usarse con un factor de seguridad de 3. Una alternativa es una IBLV con un factor de seguridad de 5.

Al Retorno de Baja Presión

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CÓDIGOS”). Equipo Siendo Trampeado Intercambiador de Calor de Tubos y Coraza

1era Opción y Códigos I, F, Q, C, E, K, N, B, G

Presión Constante 0-2 bar

Arriba de 2 bar

IBLV

IBLV

1era Opción y Códigos B, C, G, H, L, I

Presión Variable 0-2 bar F&T

Arriba de 2 bar 3

*F&T

3

Serpentines Estampados y DC DC DC DC Alternativa Alternativa Serpentines F&T *F&T IBT IBLV Tubulares * Los límites de presiones para las trampas F&T pueden ser un poco diferentes para ciertos modelos y tamaños. POR FAVOR NÓTESE QUE: 1. Se debe de proveer un rompedor de vacío cuando se tengan presiones menores a la atmosférica. 2. Se debe tener un drenaje de seguridad cuando se eleve el condensado en servicio a presión variable. 3. Si se tiene que lidiar con grandes cantidades de aire y suciedad, la trampa de balde invertido con un venteador termostático externo puede ser una alternativa eficiente.

28

EJEMPLO: Supóngase que se tiene un flujo de agua de 200 lt/min con una temperatura de entrada de 20°C y una temperatura de salida de 60°C. La presión del vapor es de 1 bar. Determine la carga de condensado. Usando la fórmula: Q = 200 x 40°C x 4.19 kJ/kg•°C x 60 x 1 = 913 2202 kJ/kg kg/hr * Para especificar las trampas en hervidores, vaporizadores y evaporadores (equipo que crea vapor), se debe de usar la fórmula para SERPENTINES ESTAMPADOS en la página 27.

Recomendación Para el Cálculo Rápido del Factor de Condensación en Calentadores de Vapor: Aumentando la temperatura de 378 litros (100 galones) de agua en 0.56 °C (1°F) condensará 0.454 kg (1 lb) de vapor.

El promedio logarítmico de la diferencia de temperaturas se puede obtener, con una exactitud ligeramente menor, mediante el uso del nomograma en la Gráfica 29-1. Los valores de “U” son definidos en base a experimentos bajo condiciones controladas. Las Tablas 27-1 y 27-2 muestran el rango de valores comúnmente aceptado para serpentines estampados sumergidos. En el proceso de selección de trampas se debe de usar un valor de “U” que sea ligeramente mayor que el estimado conservador que se uso para calcular la transferencia de calor que está ocurriendo.

Serpentines Estampados Es comúm que tanques abiertos con agua o con químicos sean calentados mediante serpentines estampados o en relieve (Fig. 27-1). Ranuras estampadas en una placa de metal forman una mitad de los espacios para el vapor. Al soldar las dos mitades se crean los conductos para el vapor, donde se produce la transferencia de calor y donde se evacúa el condensado.

EJEMPLO: A = 5 m2 de superficie de serpentín U = 3 MJ/hr•m2•°C Condiciones: Agua a la Entrada: 10°C Agua a la Salida: 70°C Presión del Vapor: 8 bar o 175°C D1 = 175 - 10 =165 D2 = 175 - 70 = 105 Dividiendo entre 2 para estar en el rango de la Gráfica 29-1, se obtiene: D1 = 82.5 D2 = 52.5

Selección de Trampas para Serpentines Estampados - Se debe de calcular la carga de condensado en serpentines estampados mediante la siguiente fórmula: Q = A x U x Dm Donde: Q = Calor transferido total, en kJ/hr A = Área de la superficie exterior del serpentín, en m2 U = Factor global de transferencia de calor, en kJ/hr•m2•°C. Ver Tablas 27-1 y 27-2. Dm = Promedio logarítmico de diferencia de temperaturas entre el vapor y el líquido (semejante que entre la entrada y la salida de un intercambiador de calor), en °C Dm =

La diferencia promedio de acuerdo a la gráfica 29-1 es 66. Multiplicándose por 2 se obtiene el promedio logarítmico de la diferencia de presiones para los datos originales, siendo de 132°C. Substituyendo en la fórmula:

D 1 - D2 ln

Q = 5m2 x 3000 kJ/hr•m2•°C x 132 = 1,980,000 kJ/hr

(D1) (D2)

la transferencia de calor por hora. El calor latente del vapor a 8 bar(g) es 2031.1 kJ/kg, así que

D1 = Diferencia de temperaturas mayor D2 = Diferencia de temperaturas menor

1,980,000 kJ/hr = 974 kilogramos de condensado por hora. 2031.1 kJ/kg

Tabla 27-1. Valores de U para Serpentines Tubulares (MJ/hr•m2•°C) Tipo de Servicio Vapor a Agua Calentador de Tubos de 40mm Calentador de Tubos de 75mm Vapor a Aceite Vapor a Líquido Hirviendo Vapor a Aceite Hirviendo

Tipo de Servicio Vapor a Soluciones Acuosas Vapor a Aceite Ligero Vapor a Aceite Medio Vapor a Combustible C Vapor a Brea Asfáltica Vapor a Sulfuro Líquido Vapor a Parafina Líquida Vapor a Melaza o Jarabe Dowtherm a Brea Asfáltica

Circulación Natural Forzada 2.0 – 4.0 3.0 – 5.5 0.8 – 0.9 1.2 – 2.2 0.4 – 0.8 1.0 – 2.0 0.3 – 0.6 0.8 – 1.6 0.3 – 0.5 0.4 – 1.2 0.5 – 0.7 0.7 – 0.9 0.5 – 0.7 0.8 – 1.0 0.4 – 0.8 1.4 – 1.8 0.3 – 0.6 1.0 – 1.2

➤

Trampa IB

➤

DC

Circulación Natural Forzada 1.0 – 4.0 3.0 – 24 3.6 9.0 4.0 10 0.2 – 0.6 1.0 – 3.0 6 – 16 — 1.0 – 3.0 —

Tabla 27-2. Valores de U para Serpentines Estampados (MJ/hr•m2•°C)

➤

Figura 27-1. Serpentín Estampado Controlado Termostáticamente, Drenado por Sifón

➤

Trampa IB

Sello de Agua

Figura 27-2. Serpentín Continuo, Drenado por Sifón

Para calcular la capacidad de la trampa se debe de multiplicar la carga de condensado por el factor de seguridad recomendado.

Serpentines Tubulares Serpentines tubulares son tubos para transferencia de calor que se sumergen en tanques que son bastante grandes en comparación al tamaño del serpentín (Fig. 272). Ésta es la principal diferencia con los intercambiadores de calor de tubos y coraza. Al igual que los serpentines estampados, los tubulares pueden ser drenados por gravedad o por sifón, dependiendo de las condiciones que existan en donde sean instalados. A diferencia de los serpentines estampados, la mayoría de los serpentines tubulares se instalan en recipientes cerrados.

Selección de Trampas para Serpentines Tubulares Se debe de calcular la carga de condensado en el serpentín tubular, mediante el uso de una de las fórmulas, dependiendo de la información que se conoce. Si se conoce la capacidad se puede usar la fórmula dada en la sección de intercambiadores de calor de tubos y coraza. Cuando se conocen las dimensiones del serpentín, se usaría la fórmula en la sección de serpentines estampados.

Instalación Cuando se tienen intercambiadores de calor de tubos y coraza, serpentines estampados, o serpentines tubulares que utilizan drenaje por gravedad, se debe de ubicar la trampa de vapor a un nivel más bajo que el elemento calentador. Se debe de utilizar un rompedor de vacío al tenerse presión variable, éste puede ser integrado en las trampas F&T o instalado fuera de la tubería de entrada en una trampa de balde invertido. Se debe de tener una pierna colectora antes de la trampa para que actúe como tanque acumulador, lo cual garantiza que se tenga drenado de condensado cuando la trampa está operando a la máxima capacidad y se tiene una presión diferencial mínima. No se debe de elevar el condensado cuando se tiene control variable en intercambiadores de calor de tubos y coraza, serpentines estampados, o serpentines tubulares. Sin embargo, si es necesario elevar el condensado, se sugiere lo siguiente: 1. No se debe de elevar el condensado más de 0.3 m por cada 0.07 bar de presión diferencial normal, ya sea antes o después de la trampa. 2. Si la elevación del condensado ocurre después de la trampa de vapor, instálese un drenaje de seguridad de baja presión (Ver página 42). 3. Si la elevación del condensado ocurre antes de la trampa de vapor (elevación por sifón), instálese un Controlador Automático Diferencial de Condensado (DC) para poder ventear eficientemente todo el vapor flash.

Véase la Gráfica 29-2 para Obtener los Kilogramos de Condensado por Hora Metro Cuadrado de Superficie de Serpentín Sumergido.

29

Cómo Trampear Evaporadores Los evaporadores reducen el contenido de agua de un producto mediante el uso de calor. Evaporadores son muy comunes en varias industrias, especialmente en las fábricas de papel, alimentos, textiles, química y del acero. Un evaporador puede ser un intercambiador de calor de tubos y coraza donde el vapor está normalmente en la coraza y los productos fluyen en los tubos. Dependiendo del tipo de producto y de los resultados deseados, puede que se requiera más de un paso o proceso de evaporación. El de tres pasos o efectos es el más común, aunque en algunas aplicaciones se pueden encontrar tantos como cinco o seis pasos.

Un Paso Mientras se forza al producto a través de los tubos del evaporador, se le añade calor para remover una cantidad específica de humedad. Una vez que ésto se completa, tanto lo evaporado del producto como el concentrado del producto se pasan a una cámara de separación donde el vapor en el producto es liberado y posiblemente usado en algún otro equipo. El concentrado es bombeado a la siguiente estación en el proceso (Fig. 28-2).

alguna aplicación en el proceso, o para precalentar algún suministro de materia prima (Fig. 28-1).

Los tres factores más importantes cuando se trampean evaporadores son: 1. Cargas grandes de condensado. 2. Presión diferencial baja en algunos pasos. 3. Evacuación del aire y de contaminantes.

Debido a su amplia gama de aplicaciones en una variedad de procesos, hay muchas variables en el diseño de evaporadores. La capacidad de evaporación de estos equipos puede Factor de Seguridad variar desde aproximadamente 500 kg/hr ■ Cuando la carga es básicamente hasta 50,000 kg/hr, mientras que las constante y uniforme, un factor de presiones del vapor varían desde una alta seguridad de 2 es adecuado si se de 10 bar en las primeras etapas hasta aplica a una carga de condensado una baja de 60 cm de mercurio en la mayor que 25,000 kg/hr. última etapa. ■ Para cargas menores de 25,000 kg/hr se debe de usar un factor de Debido a que los evaporadores son seguridad de 3. normalmente operados continuamente, hay una carga constante de condensado Se recomiendan Controladores que se tiene que manejar. Es importante Automáticos Diferenciales de recordar que las trampas deben de ser Condensado (DC) para evaporadores de seleccionadas en base a la presión uno o de múltiples pasos. Además de diferencial real en cada etapa. ofrecer operación continua, las trampas DC ventean aire y CO2 a la temperatura del vapor, pueden lidiar con vapor flash, y responden inmediatamente a bloques de condensado acumulado. Figura 28-1. Sistema con Evaporador de Tres Pasos

Vapor

Vapor

Múltiples Pasos Cuando se usa el método de pasos múltiples hay un ahorro de energía ya que el vapor de la caldera se usa en la primera etapa, el vapor generado en el producto es usado como fuente de calor en la segunda etapa; y el calor generado en la segunda etapa es usado en la tercera etapa. Y así sucesivamente hasta que el vapor generado en la última etapa se usa para calentar agua para

Concentrado

Alimentación

Figura 28-2. Sistema con Evaporador de Un Paso Vapor

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CODIGOS”). Equipo Siendo Trampeado Evaporador de Un Paso Evaporador de Múltiples Pasos

1era Opción y Códigos y Alternativa(s)

0-2 bar

Arriba de 2 bar

A, F, G, H, K, M, P

DC

DC

Alternativa(s)

IBLV F&T

IBLV F&T

A, F, G, H, K, M, P

DC

DC

Alternativa(s)

IBLV F&T

IBLV F&T

Vapor

Concentrado Alimentación

30

Selección de Trampas para Evaporadores Al calcular la carga de condensado en los evaporadores se debe tener especial cuidado para determinar el valor de “U” (kJ/hr•m2•°C). Como guía general, los valores de “U” dados a continuación se pueden usar:

Tabla 29-1. Valores de U para Serpentines Tubulares (MJ/hr•m2•°C) Tipo de Servicio Vapor a Agua Calentador de Tubos de 40mm Calentador de Tubos de 75mm Vapor a Aceite Vapor a Líquido Hirviendo Vapor a Aceite Hirviendo

Circulación Natural Forzada 1.0 – 4.0 3.0 – 24 3.6 9.0 4.0 10 0.2 – 0.6 1.0 – 3.0 6 – 16 — 1.0 – 3.0 —

Tabla 29-2. Valores de U para Serpentines Estampados (MJ/hr•m2•°C) Tipo de Servicio Vapor a Soluciones Acuosas Vapor a Aceite Ligero Vapor a Aceite Medio Vapor a Combustible C Vapor a Brea Asfáltica Vapor a Sulfuro Líquido Vapor a Parafina Líquida Vapor a Melaza o Jarabe Dowtherm a Brea Asfáltica

Circulación Natural Forzada 2.0 – 4.0 3.0 – 5.5 0.8 – 0.9 1.2 – 2.2 0.4 – 0.8 1.0 – 2.0 0.3 – 0.6 0.8 – 1.6 0.3 – 0.5 0.4 – 1.2 0.5 – 0.7 0.7 – 0.9 0.5 – 0.7 0.8 – 1.0 0.4 – 0.8 1.4 – 1.8 0.3 – 0.6 1.0 – 1.2

■ 2,450 para evaporadores de circulación natural con alta presión de vapor (hasta de 3 bar) ■ 3,650 para evaporadores de circulación forzada. La siguiente fórmula se puede usar para calcular la transferencia de calor en intercambiadores de calor de flujo continuo con presión constante del vapor: Q = A x U x Dm Donde: Q = Calor transferido total, en kJ/hr A = Área de la superficie exterior del serpentín, en m2 U = Factor global de transferencia de calor, en kJ/hr•m2•°C. Ver Tablas 29-1 y 29-2. Dm = Promedio logarítmico de diferencia de temperaturas entre el vapor y el líquido (semejante que entre la entrada y la salida de un intercambiador de calor), en °C Dm =

Tamaño de Tubo in

1/2 3/4 1 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 3 1/2 4 5 6 8 10 12

Diámetro Exterior Real, mm

Tubo de Acero

21.3 26.7 33.4 42.2 48.3 60.3 73.0 88.9 101.6 114.3 141.3 168.3 219.1 273.1 323.9

Tubo de Cubre (1)

15.9 22.2 28.6 34.9 41.3 54.0 66.7 79.4 92.1 104.8 130.2 155.6 206.4 257.2 308.0

Longitud/Area, m/m2 Tubo de Tubo de Acero Cobre

14.92 11.94 9.53 7.55 6.60 5.28 4.36 3.58 3.13 2.78 2.25 1.89 1.45 1.17 0.98

20.05 14.32 11.14 9.11 7.71 5.90 4.77 4.01 3.46 3.04 2.45 2.05 1.54 1.24 1.03

ln

A = Tubos de transferencia de calor: ocho tubos de diámetro de 20 mm y 4 metros de longitud 8 x 4 = 2.23 m2 de superficie de serpentín 14.32 U = 10 MJ/hr•m2•°C Condiciones: Agua a la Entrada: 10°C Agua a la Salida: 70°C Presión del Vapor: 8 bar(g) o 175°C D1 = 175 - 10 = 165 D2 = 175 - 70 = 105 Dividiendo entre 2 para estar en el rango de la Gráfica 29-1, se obtiene: D1 = 82.5 D2 = 52.5 La diferencia promedio de acuerdo a la gráfica 29-1 es 66. Multiplicándose por 2 se obtiene el promedio logarítmico de la diferencia de presiones para los datos originales, siendo de 132. Substituyendo en la fórmula: Q = 2.32 m2 x 10,000 kJ/hr•m2•°C x 132°C = 3,062,4000 kJ/hr El calor latente del vapor a 8 bar(g) es 2,031.1 kJ/kg, así que

(D1) (D2)

3,062,4000 kJ/hr = 1,508 kilogramos de condensado 2,031.1 kJ/kg por hora.

D1 = Diferencia de temperaturas mayor D2 = Diferencia de temperaturas menor

El promedio logarítmico de la diferencia de temperaturas se puede obtener, con una exactitud ligeramente menor, mediante el uso del nomograma en la Gráfica 29-1.

D1

Equipo

2,000

COBRE LATÓN

90

1,000

HIERRO

80

700

70

70

500

60 55 50 45

60 55 50 45

40

40

35

35

30

30

25

25

20

20

30

15

15

20 10

D2

100

100

100

90

90

80

80

70 60 55 50 45 40

30 25 20 15

10

5

Para determinar la capacidad requerida en la trampa, multiplíquese el factor de condensación por el factor de seguridad recomendado.

Gráfica 29-2. Kilos de Vapor Condensado por Hora por M2 de Superficie de Serpentín Sumergido (Véanse los factores por “Condiciones” debajo de la gráfica)

Gráfica 29-1. Gráfica para Diferencia de Temperatura Promedio en Equipo de Intercambio de Calor

35

Tabla 29-3. Tabla para Conversión de Tamaños de Tuberías (Divídase los metros lineales de tubería entre el factor correspondiente al tamaño y tipo de tubería, y se obtendrá la superficie)

D1 - D 2

EJEMPLO:

10

10

5

5

Conectar con una línea la diferencia de temperaturas mayor en la escala D1, con la diferencia de temperaturas menor en la escala D2, y se lee el promedio logarítmico de la diferencia de temperaturas en la escala del centro.

kg/hr•m2 DE SUPERFICIE

Dado que un evaporador es básicamente un intercambiador de calor de tubos y coraza, con el vapor en la coraza, se deben de tener venteadores de aire independientes en el intercambiador. Los venteadores se deben de instalar en el punto donde se espera que el aire se acumule, como por ejemplo en las zonas muertas de la coraza. Se debe de instalar una trampa independiente en cada paso o etapa. El condensado de la primera etapa se puede regresar a la caldera, pero no se recomienda que los condensados de las etapas sucesivas se regresen a la caldera debido a la contaminación que han sufrido del producto.

■ 1,450 para evaporadores de circulación natural con baja presión de vapor (hasta de 2 bar)

PROMEDIO LOGARÍTMICO DE LA DIFERENCIA DE TEMPERATURA

Instalación

300 200

100 PLOMO

70 50

20

30

50

100

200

DIFERENCIA DE TEMPERATURA ENTRE LÍQUIDO Y VAPOR

Factores por Condición (Divídase el valor de la gráfica por el factor apropiado) CONDICIÓN FACTOR Se mantiene limpio __________________ 1 Impurezas moderadas _______________ 2 Líquido contiene hasta 25% sólidos ___________________ 3-5 Líquidos bastante viscosos __________ 4-8

31

Cómo Trampear Ollas con Camisas de Vapor Ollas con camisas (o chaquetas) de vapor son esencialmente ollas de cocido o concentradores con camisas o chaquetas de vapor alrededor de éllas. Se pueden encontrar en cualquier parte del mundo y en casi cualquier tipo de aplicación: empacadoras de carne, fábricas de papel y de azúcar, máquinas de derretido, procesadoras de frutas y vegetales, preparación de alimentos, y muchas otras más. Existen básicamente dos tipos de ollas con camisas de vapor: con drenaje fijo por gravedad, y con drenaje inclinado por sifón. Cada tipo requiere de una forma especial para el trampeo del vapor, aunque los problemas principales son los mismos para ambos tipos. El problema más grande de las ollas encamisadas es el aire encerrado dentro de las camisas de vapor, el cual tiene un efecto negativo en la temperatura del sistema. Ollas encamisadas son usualmente utilizadas en operaciones

por lotes o cargas, donde el mantener una temperatura uniforme o de “cocido” es crítico. Cuando se tiene demasiado aire en el sistema, la temperatura varía en un rango bastante amplio y puede resultar en que parte del producto acaba sobrecocido o quemado, y en general el proceso se hace más lento. Específicamente, bajo ciertas condiciones con tan sólo un contenido en volumen del 0.5% de aire en el vapor, es suficiente para formar una capa aisladora en las superficies de transferencia de calor, lo cual reduce la eficiencia de la transferencia hasta en un 50%. Ver páginas 5 y 6. Un segundo problema al usar ollas con camisas de vapor es la necesidad de remover el condensado en forma total y uniforme. Cualquier acumulación de condensado en las camisas resulta en un control de temperatura inestable, una menor capacidad de operación de la olla, y el riesgo de tener golpe de ariete.

Válvula de Control

Válvula de Alivio Junta

Entrada de Vapor

Condensado a Tubería de Retorno

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CODIGOS”). Equipo Siendo 1era Opción Trampeado y Códigos Ollas Encamisadas Drenaje por Gravedad

IBLV B, C, E, K, N, H

Ollas DC Encamisadas B, C, E, G, H, K, N, P Drenaje a Sifón

32

Otro posible método para calcular la carga de condensado es mediante el uso de la siguiente fórmula: Q=

L x sg x x ∆T x 1 Hxt

Donde: Q = L = sg = = ∆T = 1 = H = t =

Carga de condensado, en kg/hr Volumen del líquido a ser calentado (liter) Gravedad específica del líquido Calor específico del líquido (kJ/kg•°C) Aumento de temperatura del líquido, °C kg/lt de agua Calor latente del vapor (kJ/kg) Tiempo de calentamiento del producto, en hr

Junta Rotatoria

DC

Trampa de Vapor

Drenaje del Producto

EJEMPLO: ¿Cuál es la capacidad de trampa recomendada para una olla de 860mm drenada por gravedad y operando con vapor a 2.5 bar? Directamente de la gráfica se obtiene una capacidad de la trampa de 760 kg/hr a la presión de operación especificada.

Entrada de Vapor

Filtro Descarga de Aire al Drenaje o a Tubería de Retorno

La Tabla 31-1 lista las capacidades de trampa requeridas dependiendo del tamaño de la olla y las siguientes suposiciones: U = 3.6 MJ/hr•m2•°C Factor de seguridad de 3

Figura 30-2. Olla con Drenaje Inclinado por Sifón

Figura 30-1. Olla con Drenaje Fijo por Gravedad Venteador Termostático de Aire

Selección de Trampas para Ollas Encamisadas

Otras Opciones F&T o Termostática

IBLV

A Tubería de Retorno

Recomendaciones Generales Para Eficiencia Máxima

EJEMPLO: Seleccione una trampa para una olla de 1,000 litros, que usa vapor a una presión de 1.5 bar para calentar un producto (leche) de gravedad especifica 1.03 y calor específico 3.84. La temperatura inicial es de 20°C, el producto se calentará hasta 80°C en media hora. (Supóngase un factor de seguridad de 3). Usando la fórmula:

Rapidez de Cocido Deseada. El producto siendo cocido es un factor importante en la selección de trampas. Una fábrica con varias ollas encamisadas debe de llevar a cabo una serie de experimentos usando diferentes tamaños de trampas, para así poder determinar el tamaño que ofrece los mayores beneficios.

Q = 1,000 x 1.03 x 3.84 x 60 = 217.6 kg/hr 2181 x 0.5 Ahora se debe de multiplicar la carga de condensado calculada por el factor de seguridad de 3, y se obtiene la carga de diseño de 653 kg/hr, la cual se debe de usar para seleccionar el tipo de trampa adecuado, y su capacidad.

Alimentación de Vapor. Se deben de usar tuberías con capacidad de sobra para la alimentación de vapor a las ollas. Instálese la esprea de entrada en la parte superior de las camisas para obtener mejores resultados, y debe de estar ranurada para poder surtir de vapor en toda el área de la camisa o chaqueta de vapor.

Con base en los requerimientos y problemas típicos que se encuentran en ollas con drenaje fijo por gravedad, el tipo de trampa más eficiente es la de Balde Invertido (IB). La trampa de balde invertido ventea el aire y el CO2 a la temperatura del vapor y ofrece operación eficiente en presencia de contrapresión.

Instalación Las trampas se deben de instalar cerca de las ollas. Para obtener mejor capacidad de venteo y operación más confiable, se recomienda instalar un venteador de aire termostático en los niveles más altos de las camisas. Ver Figs. 30-1 y 30-2.

La recomendación para ollas con drenaje inclinado por sifón es el Controlador Automático Diferencial de Condensado (DC). El cual, además de ofrecer las mismas ventajas que la de Balde Invertido, ofrece una capacidad excelente de venteo a bajas presiones, y una habilidad excelente para lidiar con vapor flash. Si se desea usar una trampa IB para operación con drenaje por sifón, se debe de especificar una trampa un tamaño más grande que el calculado.

Nunca se deben de drenar dos o más ollas en una sola trampa. Trampeo en grupo resultará, sin lugar a dudas, en cortocircuito del sistema de drenado.

Tabla 31-1. Cargas de Condensado en kg/hr para Ollas Encamisadas - Superficie Hemisférica de Condensación Factor de Seguridad de 3 ya está incluido Se supone U = 3.6 mJ/hr•m2•°C, y temperatura inicial de 10°C Diámetro de la Olla in

mm

18 19 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 54 60 72

460 480 510 560 610 660 710 760 810 860 910 970 1020 1070 1120 1170 1220 1370 1520 1830

Superficie de Volumen Vol. Arriba Transferencia en el del Hemisferio de Calor Hemisferio litros por cm m2 litros de altura 0.33 0.37 0.41 0.49 0.58 0.69 0.79 0.91 1.04 1.17 1.31 1.46 1.62 1.79 1.96 2.14 2.33 2.96 3.65 5.25

25.0 29.4 34.3 45.7 59.3 75.4 94.2 115.8 140.6 168.6 200.2 235.4 274.6 317.8 365.5 417.6 474.5 675.5 926.7 1601.3

1.6 1.8 2.0 2.5 2.9 3.4 4.0 4.6 5.2 5.9 6.6 7.3 8.1 8.9 9.8 10.7 11.7 14.8 18.2 26.3

0.3 107°C 150 170 190 230 270 320 370 430 490 550 620 690 760 840 920 1010 1100 1390 1720 2470

Condensación, kg/hr a la presión indicada Presión del vapor en bar (g) y temperatura 0.7 1 1.6 2.5 4 5.5 115°C 120°C 129°C 139°C 152°C 162°C 170 190 210 250 300 350 410 470 530 600 670 750 830 920 1010 1100 1200 1520 1870 2700

180 200 220 270 320 370 430 490 560 630 710 790 880 970 1060 1160 1270 1600 1980 2850

190 220 240 290 340 400 470 540 610 690 770 860 960 1050 1160 1260 1380 1740 2150 3100

210 240 260 320 380 440 520 590 670 760 850 950 1050 1160 1270 1390 1520 1920 2370 3410

240 270 290 360 420 500 580 660 750 850 960 1060 1180 1300 1430 1560 1700 2150 2650 3820

260 290 320 390 460 540 630 720 820 930 1040 1160 1280 1420 1550 1700 1850 2340 2890 4160

7 171°C

9 180°C

280 310 340 420 490 580 670 770 880 990 1110 1240 1370 1510 1660 1820 1980 2500 3090 4450

300 330 370 450 530 620 720 830 950 1070 1200 1330 1480 1630 1790 1950 2130 2690 3330 4790

33

Cómo Trampear Equipo con Cámaras de Vapor Cerradas y Estacionarias El equipo con cámaras de vapor cerradas y estacionarias incluye planchas de placa para la fabricación de maderas compuestas y otros productos laminados, moldes con camisas de vapor para componentes de hule o plástico, hornos autoclave para curar y esterilizar, y retortas para cocido.

Q=AxRxS

Donde: Q = Carga de condensado, en kg/hr A = Área total de la superficie de las placas en o con el producto, en m2 R = Capacidad de condensación, en kg/m2/hr Productos Encerrados en Prensas con (Cuando se especifica la trampa, el valor de 35 kg/m2/hr se puede usar para la Camisas de Vapor capacidad de condensación) Productos moldeados de hule y de plástico, tales S = Factor de Seguridad como estuches de baterías, juguetes, conexiones y llantas, son formados y curados en equipo de este tipo. Así como maderas laminadas que son comprimidas, pegadas y curadas (plywood). Máquinas de planchado de superficies planas en las lavanderías son una forma especializada de prensar con una cámara de vapor en un sólo lado del producto. Selección de Trampas y Factor de Seguridad La carga de condensado para equipo con cámaras de vapor cerradas y estacionarias se puede calcular mediante el uso de la siguiente fórmula:

EJEMPLO: ¿Cuál es la carga de condensado en la placa de enmedio, de 600 mm 900 mm, en una prensa? Usando la fórmula: Q = 0.54 x 35 x 3 = 56.7 kg/hr Sólo la mitad de esta carga se necesita en las placas de los extremos. El factor de seguridad recomendado para este tipo de aplicaciones es de 3.

La trampa de Balde Invertido (IB) es la primera opción recomendada para cámaras con camisas de vapor, secadoras y planchadoras, ésto es debido a sus características para purgar el sistema, resistir impacto hidráulico y conservar energía en forma adecuada. El tipo de trampas de disco y la termostática son alternativas aceptables.

Instalación Aún cuando la carga de condensado en cada plataforma es baja, trampeo unitario es esencial para prevenir cortocircuito, Fig. 32-1. Trampeo independiente garantiza temperatura máxima y uniforme para cada presión del vapor, ya que se tiene un drenado de condensado y un purgado de nocondensables bastante eficiente.

Inyección Directa de Vapor en la Cámara del Producto Este tipo de equipo combina vapor con el producto con el propósito de curarlo, esterilizarlo o cocerlo. Ejemplos típicos son los hornos de autoclave usados en la fabricación de productos de hule o plástico, esterilizadores de ropas y de instrumento de cirugía, y retortas para cocimiento de alimentos y productos enlatados.

Figura 32-1. Producto Confinado en Prensas con Camisas de Vapor Filtro Válvula

Selección de Trampas y Factores de Seguridad Calcular la carga de condensado mediante la siguiente fórmula:

Trampa de Vapor Trampa de Vapor

Descarga de Condensado

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CODIGOS”). Equipo Siendo Trampeado

1era Opción y Códigos

Otras Opciones

Producto Confinado en Prensa con Camisas de Vapor

IB B, K, E, A

CD y Termostática

Inyección de Vapor Directamente a la Cámera del Producto

*IB B, N, K, E, A, H

Termostática y F&T y **DC

Producto en Cameras - Vapor en Camisas

*IB B, K, E, A, H

Termostática y F&T y **DC

* Un venteador adicional de aire es recomendado ** Primera opción para tanques de gran volumen

34

Q = W x C x ∆T Hxt Donde: Q = Carga de condensado, en kg/hr W = Peso del material, en kg C = Calor específico del material, en kJ/kg/°C (Ver página 50) ∆T = Incremento en temperatura del material, en °C H = Calor latente del vapor, en kJ/kg (de las Tablas de Vapor, página 2) t = Tiempo de calentamiento del material, en horas EJEMPLO: ¿Cuál será la carga de condensado en un horno autoclave que contiene 100 kg de un producto de hule que debe de ser calentado a una temperatura de 150°C, desde una temperatura de 20°C? El horno autoclave opera a una presión del vapor de 8 bar, y el proceso de precalentamiento se lleva 20 minutos. Usando la fórmula: Q = 100 kg x 1.74 kJ/kg•°C x 130°C x 60 = 33.4 kg/hr 2031 kJ/kg x 20

Multiplíquese por el factor de seguridad recomendado de 3, y se obtiene la capacidad requerida de 100 kg/hr.

Se debe de esperar condensado con impurezas dado que el vapor está en o con el producto. Además, el tanque es una cámara de gran volumen que requiere de un sistema especial para purgado de condensados y de nocondensables. En base a estas razones, se recomienda la trampa de Balde Invertido (IB) con un venteador termostático adicional instalado en el nivel más alto de la cámara. Cuando no se pueda instalar un venteador termostático en una localidad remota, se debe de integrar la capacidad de purgado de grandes volúmenes de aire en la trampa misma. Un Controlador Automático Diferencial de Condensado (DC) debe considerarse como posible primera opción para cámaras grandes. La otra alternativa, una trampa F&T o una termostática, es también adecuada pero se debe de instalar un filtro antes de la trampa, el cual debe de checarse frecuentemente para garantizar flujo continuo.

Instalación Debido a que se tiene el vapor y el producto en o dentro de las cámaras, la descarga de la trampa casi nunca puede ser regresada a la caldera, sino que debe ser enviada fuera del proceso. En casi todos los casos este tipo de equipo es drenado por gravedad hacia la trampa. Sin embargo, casi siempre se eleva el condensado después de la trampa, lo cual no representa un problema en la operación debido a que la presión del vapor es usualmente constante. Para tener un precalentamiento rápido y una descarga completa del aire, se recomienda la instalación de un venteador termostático de aire en el punto más alto del tanque. Ver Fig. 33-1.

Producto en la Cámara - Vapor en la Camisa Hornos de autoclave, retortas y esterilizadoras son los equipos típicos con esta clase de configuración. En estos casos el condensado no está contaminado debido a que no hay o con los productos, y por lo tanto se puede regresar directamente a la caldera. Trampas de vapor con capacidad de purgado y de venteo de grandes volúmenes de aire son necesarias para tener una operación eficiente.

Figura 33-1. Inyección Directa de Vapor a la Cámara del Producto Válvula de Control del Vapor

Venteador de Aire

Filtro

Selección de Trampas y Factor de Seguridad El cálculo de la capacidad requerida en esta aplicación de equipos con “Producto en Cámara - Vapor en la Camisa” es basado en la misma fórmula que la aplicación de equipo con “Inyección Directa de Vapor”. El factor de seguridad es también de 3. La trampa de Balde Invertido es la recomendada porque conserva vapor, purga el sistema, y resiste impacto hidráulico. Se recomienda usar una trampa IB en combinación con un venteador termostático, en el nivel más alto de la cámara, para tener mayor capacidad para manejar aire y gases. Como una alternativa, se puede usar una trampa F&T o una termostática. En cámaras grandes, donde no es posible instalar un venteador de aire, un controlador automático diferencial de condensados (DC) se debe considerar como la primera opción de trampa.

Instalación En este tipo de equipo “Producto en Cámara - Vapor en Camisa” no se tiene o entre el vapor o el condensado y el producto, por lo cual se pueden descargar en la tubería de retorno del sistema. Cuando sea posible se debe de instalar un venteador termostático en una localidad remota a un nivel alto en la cámara de vapor. Ver Fig. 33-2.

Figura 33-2. Producto en Cámara - Vapor en Camisas Válvula de Control del Vapor

Venteador de Aire

Filtro Puerta

Puerta Camisa de Vapor

Trampa de Vapor

Trampa de Vapor

35

Cómo Trampear Secadoras Rotatorias con Drenaje por Sifón Existen dos tipos de secadoras rotatorias que varían de forma significante en cuanto a método de funcionamiento y clases de aplicaciones. El primer sistema seca el producto al ponerlo en o con la superficie exterior de un cilindro lleno de vapor. El segundo sistema tiene el producto dentro de un cilindro rotatorio donde tubos con vapor secan el producto al entrar en o directo con el producto. En algunos casos también se usa una camisa de vapor alrededor del cilindro. Factor de Seguridad El factor de seguridad para ambos métodos de secado depende del tipo de drenaje que se ha instalado. ■ Si se ha especificado un controlador automático diferencial de condensado (DC), se debe de usar un factor de seguridad de 3, basado en la carga máxima. Así se tendrá suficiente capacidad para manejar el vapor flash, grandes cantidades de condensado, variaciones de presión, y el drenado de no-condensables. La trampa DC puede llevar a cabo estas operaciones en situaciones de presión constante y variable.

Cilindro Rotatorio Lleno de Vapor con el Producto por Afuera Este tipo de secadoras son utilizadas extensamente en la industria del papel, textil, plásticos y alimenticia, donde ejemplos típicos de equipo son los cilindros de secado, secadora de tambor, planchadoras de tintorería, y secadoras de papel. Su velocidad de operación varía desde 1 o 2 rpm hasta velocidades de 5,000 rpm. Presiones de operación del vapor varían desde presiones sub-atmosféricas hasta más de 14 bar. Los diámetros de los cilindros pueden variar desde 150 o 200 mm hasta 4 m o más. En todos los casos se requiere drenaje por sifón y se tendrá vapor flash junto con el condensado.

Q = 3.14D x R x W Donde: Q = Carga de condensado, en kg/hr D = Diámetro de la secadora, en m R = Capacidad de condensación, en kg/m2•hr W = Ancho de la secadora, en m EJEMPLO: Determinar la carga de condensado de una secadora de 1.5 m de diámetro, 4.0 m de ancho y una capacidad de condensación de 35 kg/m2•hr. Usando la fórmula: Q = 3.14 x 1.5 x 35 x 4 = 659.4 kg/hr Basado en su capacidad para lidiar con vapor flash, con bloques de condensado, y el purgado del sistema, un controlador DC es la primera recomendación. Una trampa IBLV puede ser apropiada si se selecciona siguiendo los pasos recomendados.

Figura 34-1. Secadora con Producto por Afuera

■ Si se ha especificado una trampa de balde invertido con venteador adicional se debe de incrementar el factor de seguridad para poder compensar por las grandes cantidades de vapor flash y de no-condensables que se tendrán que drenar. Se recomienda un factor de seguridad de 8 cuando se tiene operación a presión constante; y de 10 cuando es a presión variable.

Junta Rotatoria 250300 mm

150 mm

Un cilindro rotatorio drenado por sifón y rodeado de vapor. Parte del condensado se convierte en vapor flash debido al tubo con camisas de vapor del sifón, y a la elevación por el sifón del condensado durante el drenado.

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CODIGOS”). Equipo Siendo Trampeado

1era Opción y Códigos

Otras Opciones

Secadoras Rotatorias

DC A, B, K, M, P, N

IBLV*

* Bajo presión constante se usa un factor de seguridad de 8, y bajo presión variable de 10.

36

Selección de Trampas La carga de condensado se puede calcular mediante el uso de la siguiente fórmula:

Trampa de Vapor

Secadora Calentada por Vapor con Producto por Adentro

Selección de Trampas La carga de condensado generada por estas secadoras se puede calcular mediante el uso de la siguiente fórmula:

Este tipo de secadora tiene un amplio rango de aplicaciones en la industria de empacado de carne, así como en la industria del procesado de alimentos. Ejemplos comunes son las secadoras de granos, cocedoras rotatorias, y acondicionadores de alimentos.

Q=

NxLxR P

Donde: Q = Carga de condensado, en kg/hr N = Número de tubos L = Longitud de cada tubo, en m R = Capacidad de condensación, en kg/m2•hr (rango típico: 30 - 45 kg/m2•hr) P = Longitud del tubo por superficie exterior, en m/m2 (Ver Tabla 35-1)

La velocidad de rotación de estos equipos es relativamente baja, típicamente en el rango de unas cuantas rpm, mientras que la presión del vapor está en el rango de 0 a 10 bar. Estas velocidades de rotación bajas permiten que en casi todos los casos se acumule el condensado en el fondo de la cámara colectora. Nuevamente, drenaje por sifón es necesario y vapor flash se genera durante el drenado del condensado.

EJEMPLO: ¿Cuál será la carga de condensado en un cocedor rotatorio con 30 tubos de acero de 32 mm y 4 m de longitud, y un factor de condensación de 39 kg/m2•hr? Usando la fórmula: Q = 30 x 4 x 39 = 620 kg/hr 7.55

Un controlador automático diferencial de condensado (DC) es recomendado para este equipo de secado, debido a su capacidad de purgado y de manejo del vapor flash. La trampa IBLV requiere de un proceso de selección apropiado para ciertas aplicaciones.

Instalación En todos los casos el drenado del condensado se lleva a cabo a través de una junta rotatoria, Figs. 34-1 y 35-1. El controlador DC debe de ser instalado a 250 - 300 mm por debajo de la junta rotatoria, con un colector de suciedad de 150 mm. Este colector provee un lugar para depositar el condensado excesivo y para recoger cierta cantidad de sarro y suciedad del sistema.

Figura 35-1. Secadora con Producto por Adentro

Junta Rotatoria 250300 mm

DC

150 mm

Un cilindro rotatorio drenado por sifón y rodeado de vapor. Parte del condensado se convierte en vapor flash debido al tubo con camisas de vapor del sifón, y a la elevación por el sifón del condensado durante el drenado. Tabla 35-1. Tabla para Conversión de Tamaños de Tuberías (Divídanse los metros lineales de tubería entre el factor correspondiente al tamaño y tipo de tubería, y se obtendrá la superficie) Tamaño de Tubo in

1/2 3/4 1 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 3 1/2 4 5 6 8 10 12

Diámetro Exterior Real, mm

Tubo de Acero

21.3 26.7 33.4 42.2 48.3 60.3 73.0 88.9 101.6 114.3 141.3 168.3 219.1 273.1 323.9

Tubo de Cobre (1)

15.9 22.2 28.6 34.9 41.3 54.0 66.7 79.4 92.1 104.8 130.2 155.6 206.4 257.2 308.0

Longitud/Area, m/m2 Tubo de Tubo de Acero Cobre

14.92 11.94 9.53 7.55 6.60 5.28 4.36 3.58 3.13 2.78 2.25 1.89 1.45 1.17 0.98

20.05 14.32 11.14 9.11 7.71 5.90 4.77 4.01 3.46 3.04 2.45 2.05 1.54 1.24 1.03

37

Cómo Trampear Tanques de Flasheo Cuando se tiene condensado caliente o Si se tiene vapor de escape, se puede agua de la caldera que están a una presión combinar con el vapor flash. En otras dada y se vacían a una presión menor, una situaciones, al vapor flash se le tiene que parte del líquido se evapora nuevamente, añadir vapor vivo a baja presión para formando lo que se llama vapor flash. El completar lo requerido. La cantidad de contenido de calor del vapor flash es vapor flash generada realmente varía de idéntico al del vapor vivo, a la misma acuerdo a las condiciones de presión. Al presión. Muchas veces este calor del vapor haber mayor diferencia de presiones entre flash es desperdiciado si se deja escapar a la presión inicial del vapor y su presión de través del venteador del equipo receptor. descarga, se tiene mayor generación de Si se diseña e instala un sistema adecuado vapor flash. de recuperación del vapor flash, el calor latente contenido en ese vapor puede Para calcular la cantidad exacta, en recuperarse y ser utilizado en sistemas de porcentaje, de vapor flash que se forma calefacción, o de calentamiento y bajo ciertas condiciones, se debe usar la precalentamiento de agua, aceite y otros información en la página 3 de este Manual. líquidos, o de calentamiento en procesos a baja presión. Figura 36-1. Diagrama Típico de las Tuberías en un Tanque de Flasheo Válvula Reguladora

Válvula de Compensación

Filtro

Ubicación de Venteador Alterno

CV

Al Uso de Vapor a Baja Manómetro Presión

Válvula de Alivio

Venteador de Aire

Tanque de vapor flash con complemento de vapor vivo. Se muestran los rios y conexiones recomendados. La válvula check en la tubería de entrada evita la fuga del vapor flash cuando la tubería no está siendo usada. El by se usa cuando el vapor flash no se puede usar. La válvula de alivio ayuda a prevenir un aumento en la presión y una posible interferencia con la operación de las trampas de vapor en el lado de alta presión. La válvula reguladora reduce la alta presión del vapor a la misma presión del vapor flash, de manera que pueden combinarse y usarse para calentamiento o en el proceso.

Al Drenaje

Tanque de Flasheo

Tubería de Retorno de Condensado a Alta Presión

Q= L-

LxP 100

Donde: Q = Carga de condensado (que la trampa debe de descargar), en kg/hr L = Flujo de condensado al tanque de flasheo, en kg/hr P = Porcentaje de flash EJEMPLO: Calcular la carga de condensado en un tanque de flasheo que se mantiene a 0.7 bar y que recibe 2,300 kg/hr de condensado a 7 bar. De la página 3 se obtiene que el porcentaje de vapor es P = 10.5%. Usando la fórmula: Q = 2,300 - (2,300 x 10.5)/100 = 2,060 kg/hr Debido a la importante necesidad de conservar energía y de operar con contrapresión, el tipo de trampa más adecuado para situaciones donde se tiene un sistema para el vapor flash, es la de Balde Invertido con un venteador grande en el balde. Además, las trampas IB funcionan intermitentemente al mismo tiempo que ventean aire y CO2 a la temperatura del vapor. En algunos casos, las trampas del tipo de flotador y termostática son una alternativa válida. Una ventaja de estas trampas F&T es su capacidad para lidiar con grandes cargas de aire al arranque del equipo.

Referirse a la Gráfica 3-1 (página 3) para obtener el porcentaje de vapor flash que se forma cuando se descarga condensado a presión menor.

Trampa de Vapor IBLV

A Retorno de Condensado a Baja Presión

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CODIGOS”). Equipo Siendo Trampeado

1era Opción y Códigos

Otras Opciones

Tanques de Flasheo

IBLV B, E, M, L, I, A, F

F&T o *DC

Una tercera opción, que puede ser la preferida en ciertos casos, es el controlador automático diferencial de condensado (DC). Este controlador combina las mejores cualidades de las dos opciones anteriores, y es recomendado para las cargas altas de condensado que sobrepasan la capacidad de separación del tanque de flasheo.

Factor de Seguridad

* Recomendada cuando las cargas de condensado sobrepasan la capacidad separadora del tanque de flasheo.

38

Selección de Trampas La carga de condensado se puede calcular mediante la siguiente fórmula:

Debido al incremento en las cantidades de condensado al arranque del equipo, a las variaciones de las cargas de condensado durante operación normal, así como a las bajas presiones diferenciales, se recomienda un factor de seguridad de 3 para el trampeo de los tanques de flasheo.

Instalación Tuberías de retorno de condensado contienen tanto condensado como vapor flash. Para recuperar el vapor flash, el cabezal de retorno llega a un tanque de flasheo donde se drena el condensado, y el vapor es mandado hacia los puntos en que puede ser utilizado, Fig. 36-1. Debido a que un tanque de flasheo produce contrapresión en las trampas de vapor que descargan en el tanque, esas trampas deben de seleccionarse de manera que se garantize que funcionarán correctamente en la presencia de contrapresión, y que son capaces de lidiar con las cargas de condensado que se producen a las diferentes presiones diferenciales que ocurran. Las tuberías de condensado deben de tener cierta inclinación para que descarguen en el tanque de flasheo. Y cuando se tengan varias tuberías de condensado alimentando el tanque, se debe de instalar una válvula check en cada una de éllas. De esta forma, cuando alguna de las líneas no esté en operación se evitará que exista contraflujo que resulte en el desperdicio del vapor flash. Si la trampa está operando a baja presión se debe de instalar un drenaje por gravedad hacia el colector de condensados. En general la ubicación del tanque de flasheo se debe de designar en base a los requerimientos de que se tenga la máxima formación posible de vapor flash, y la mínima longitud de tuberías.

Las tuberías del condensado, el tanque de flasheo, y las tuberías del vapor a baja presión deben de ser aisladas térmicamente para prevenir la pérdida de vapor flash debido a radiación. No se recomienda el uso de una esprea en el tubo de alimentación al tanque debido a que se puede tapar, deteniendo el flujo de condensado y produciendo contrapresión en las trampas.

suficientemente grande de manera que la velocidad del vapor flash hacia la salida en la parte superior no sea muy elevada, y así se minimiza la cantidad de líquido que se acarrea con el vapor flash. Si se puede mantener una velocidad baja entonces la altura del tanque no es importante, pero algo práctico es especificar una altura para el tanque de 0.7 a 1.0 m.

Equipo de baja presión que utiliza vapor flash debe de ser trampeado unitariamente, y debe de descargar a una tubería de retorno a baja presión. Se necesita ventear un gran volumen de aire en los tanques de flasheo, por lo cual se recomienda el uso de un venteador termostático que remueva el aire y evite que circule hacia el sistema de baja presión.

Se ha comprobado que a una velocidad del vapor dentro del tanque de 3 m/s se tiene bastante buena separación del vapor y el agua. Con base en esta velocidad se han calculado los diámetros internos apropiados para diferentes cantidades de vapor flash; los resultados están en la Gráfica 37-1. Esta gráfica define los mínimos diámetros interiores recomendados. De cualquier forma, siempre que sea conveniente se debe de usar un tanque más grande que el mínimo recomendado.

Dimensiones de los Tanques de Flasheo Usualmente un tanque de flasheo puede ser fabricado con un tubo largo de diámetro grande, al que se le ponen tapas en sus extremos, ya sea con soldadura o con pernos. El tanque se instala en posición vertical. La salida del vapor se debe de tener en la parte superior, y la descarga del condensado en la parte inferior. La entrada del condensado debe de estar 150 - 200 mm más arriba que la descarga de condensado. La dimensión importante es el diámetro interior. Esta dimensión debe de ser

Tanque de Flasheo

Condensado

Batería de Calentadores

Flujo de Aire

DIÁMETRO INTERNO DEL TANQUE DE FLASHEO, EN MM

Figura 37-1. Recuperación de Vapor Flash en una Batería de Calentadores de Aire Vapor flash se toma del tanque de flasheo y se combina con vapor vivo, al que se le redujo su presión — mediante una válvula reguladora — hasta la presión del vapor flash. Vapor a Alta Presión

Sección de Baja Presión

La Gráfica 37-1 no toma en cuenta la presión dentro del tanque, sólo el peso de los fluidos. Aún cuando el volumen de vapor y su velocidad hacia arriba son menores cuando se tiene más presión, debido a que el vapor es más denso, también se tiene una mayor tendencia de cebado. Así que se recomienda que a pesar de todo se use la Gráfica 37-1 para determinar el diámetro interior.

Gráfica 37-1. Valores de Diámetros Internos de Tanques de Flasheo para un Cantidad Dada de Vapor Flash Calcúlese la cantidad esperada de vapor flash (en kg/hr), y úsese para entrar a la gráfica en la escala horizontal; sígase hacia arriba hasta cruzar la curva; sígase hacia la izquierda hasta la escala vertical donde se puede leer el valor del diámetro (en mm). 800

600

400

200

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

CANTIDAD DE VAPOR FLASH, EN KG/HR

39

Cómo Trampear Máquinas de Absorción Una máquina de refrigeración por absorción enfría agua mediante la evaporación de una solución de agua, típicamente bromuro de litio. El agua fría se usa en aires acondicionados o en partes de un proceso. El vapor provee la energía para la parte de la concentración en el ciclo de enfriamiento; y fuera de las bombas eléctricas no se necesita ninguna otra fuente de energía durante todo el ciclo.

Un factor de seguridad de 2 se debe de aplicar a la carga total de condensado, y la trampa de vapor debe de ser capaz de drenar esa carga a una presión diferencial de 0.1 bar. En otras palabras, la máquina en el ejemplo anterior realmente requiere de una trampa capaz de procesar 10,400 kg/hr de condensado a 0.1 bar de presión, aparte de tener la capacidad de funcionar a la máxima presión diferencial (usualmente 1 bar).

Las trampas F&T con un rompedor de vacío integrado son ideales para drenar las máquinas de absorción de uno y de dos pasos. Estas trampas ofrecen un flujo de condensado uniforme y modulado, así como una operación eficiente en energía. Las trampas de balde invertido con un eliminador termostático externo también pueden cumplir los requisitos en forma aceptable.

La trampa de vapor que se instale en una máquina de absorción debe de tener la habilidad de manejar grandes cantidades de condensado, y de purgar aire a baja presión en situaciones de presión variable.

Para efectos de comparación: las máquinas de absorción de dos pasos operan a mayores presiones de vapor, usualmente 10 bar (manométrica). La ventaja que tienen sobre las de un paso es que son más eficientes pues consumen menos energía: 1.6 kg/hr de vapor por kilowatt de refrigeración.

Instalación

Selección de Trampas y Factor de Seguridad Determine la carga de condensado, en kg/hr, que se produce en una máquina de absorción de una etapa operando a baja presión (típicamente 1 bar manométrica o menos); ésto se logra multiplicando la capacidad de refrigeración (kW) por 2.6, que representa la cantidad de vapor que se necesita para producir 1 kW de refrigeración. Esta cantidad representa el consumo de vapor de la máquina a su capacidad nominal. EJEMPLO: ¿Cuánto condensado se producirá en una máquina de absorción de un paso con una capacidad nominal de 2,000 kW? Multiplicando 2,000 kW por 2.6 se obtiene la carga de condensado de 5,200 kg/hr

EJEMPLO: ¿Cuánto condensado será producido por un equipo de absorción de vapor de dos pasos con una capacidad nominal de 1,000 kW? Multiplíquese los 1,000 kW de capacidad nominal de la máquina por 1.6 kg/hr para obtener la carga de condensado, que será de 1,600 kg/hr. En máquinas de absorción de dos pasos o etapas se recomienda un factor de seguridad de 3. Así que la máquina en el ejemplo anterior requiere de una trampa con capacidad de 4,800 kg/hr. A presiones arriba de 2 bar la capacidad de la trampa se debe de lograr a la mitad de la máxima presión diferencial. A presiones menores de 2 bar, la capacidad de la trampa se debe de lograr a una presión diferencial de 0.15 bar. Sin embargo, las trampas también deben de ser capaces de funcionar a una presión máxima de entrada de 11 bar.

Instale la trampa de vapor a un nivel más bajo que el serpentín del vapor en la máquina de absorción, y con una pierna colectora de al menos 400 mm (Fig. 381). Con ésto se asegura una presión diferencial en la trampa de al menos 0.04 bar. Independientemente de las trampas que se usen, se recomienda un sistema de trampeo de respaldo en este tipo de servicio. Así, cuando se tengan problemas o se le esté dando mantenimiento a uno de los sistemas de drenado se puede operar el equipo con el sistema de drenado de respaldo, lo cual asegura servicio continuo y sin interrupciones. En los casos en que se tienen cargas de condensado bastante altas se sugiere que se usen dos trampas operando en paralelo, para así poder drenar normalmente esa carga. Figura 38-1. Configuración generalmente aceptada para las tuberías de vapor en una máquina de absorción con sistema de trampeo de respaldo. Alimentación de Vapor Un Paso - 2 bar Dos Pasos - 11 bar Vapor de Agua Vapor

Tabla de Recomendaciones (Referirse a la Tabla en la contraportada B para información sobre los “CODIGOS”). Equipo Siendo Trampeado

1era Opción y Códigos

Otras Opciones

Mánquina de Absorción por Vapor

F&T A, B, G

*IB

Mezcla de BL & Agua

15"

NOTA: Se debe de incluir rompedor de vacío y sistema de respaldo. * Con venteador termostático externo.

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Trampa F&T con Rompedor de Vacío Integrado, Drenando a un Retorno por Gravedad

Selección de Trampas y Factores de Seguridad aseguran una operación sin problemas bajo y sobre los factores de seguridad recomendados. condiciones cambiantes. e a su representante de Armstrong para obtener información más específica sobre las trampas

Esta Tabla sumariza recomendaciones sobre las trampas que probablemente son las más eficientes para ciertas aplicaciones. Los valores de factor de seguridad recomendados Aplicación Cabezal de la Caldera (Sobrecalentado) Tuberías Principales de Vapor & Ramales de las Tuberías (Sin Congelamiento) (Congelamiento) Separador de Vapor Calidad del vapor del 90% o menos

Venas de Vapor

1era Opción

2da Opción

Factor de Seguridad

IBLV

F&T

1.5

IBCV - Pulido

Wafer

Carga al Arranque

IB (CV si la presión varía)

F&T

2; 3 si estaría al final de la tubería, antes de la válvula, o en un ramal

IB

Termostática o Disco

(Mismo que arriba)

IBLV

DC

3

DC

3

IB

Termostática o Disco

2

Unidades de Calentamiento y de Manejo de Aire (Presión Constante)

IBLV

F&T

3

(Presión Variable 0 - 1 bar) (Presión Variable 1 - 2 bar) (Presión Variable > 2 bar)

F&T F&T F&T

IBLV IBLV IBLV

2, a presión diferencial de 0.034 bar 2, a presión diferencial de 0.14 bar 3, a la mitad de la máxima presión diferencial

IB

Termostática

F&T

IB

IB

F&T

F&T

IBLV

Máquina de Absorción de Vapor (Enfriador)

F&T

IB, con Venteador Externo

Intercambiadores de Calor de Tubo y Coraza & Serpentines de Tubo y Estampados (Presión Constante)

IB

DC o F&T

2

F&T

DC o IBT (IBLV, a más de 2 bar)

< 1 bar: 2, a 0.034 bar; 1 - 2 bar: 2, a 0.14 bar > 2 bar: 3, a la mitad de la máxima presión diferencial

DC

IBLV o F&T

2; 3, con cargas de 22,700 kg/hr

IBLV

F&T o Termostática

3

DC

IBLV

DC

IBLV

3 3, para DC; 8, para IB a presión constante; 10, para IB presión variable

IBLV

DC o F&T

Radiadores Aletados & Tubos Serpentín (Presión Constante) (Presión Variable) Calentadores de Aire de Proceso (Presión Constante) (Presión Variable)

(Presión Variable) Evaporadores de Un Paso y de Pasos Múltiples Ollas con Camisas de Vapor (Drenado por Gravedad) (Drenado por Sifón) Secadoras Rotatorias Tanques de Flasheo IBLV IBCV IBT F&T DC Thermo

= = = = = =

Balde Invertido con Venteador Grande Balde Invertido con Válvula Check Interna Balde Invertido con Venteador Térmico Flotador y Termostática Controlador Diferencial de Condensado Termostática

2, normalmente; 3, para calentamiento rápido 2, normalmente; 3, para calentamiento rápido 2 3, a la mitad de la máxima presión diferencial 2, a presión diferencial de 0.034 bar

3

Use una IB con venteador de aire externo cuando se excedan las limitaciones de presión de la F&T, o si el vapor está sucio. Todos los factores de seguridad son para la presión diferencial de operación, al menos que se indique lo contrario.

41

Instalación y Prueba de las Trampas de Vapor Armstrong Antes de la Instalación Instálense los tubos a la trampa. Limpiar todas las tuberías, aplicándoles un chorro de vapor o de aire comprimido, antes de instalar la trampa. (Limpiar todas las mallas en los filtros después de este sopleteado).

Las Válvulas de Cierre son necesarias en las tuberías de descarga de las trampas cuando la trampa tiene un by. Y son recomendadas cuando se tiene alta presión en el cabezal de descarga. Véase la sección de Válvulas Check. Las Tuberías de By (Figs. 41-3 y 41-4) no son recomendadas, debido a que si se dejan abiertas, básicamente eliminan la función y los beneficios de las trampas. Cuando sea absolutamente necesario tener servicio continuo, se deben de instalar dos trampas en paralelo, una como la unidad principal y la otra como la unidad de respaldo.

El ABC para la Ubicación de la Trampa Accesible para ser inspeccionada y ser reparada. ABajo del punto de drenado, siempre que sea posible. Cerca del punto de drenado. Montaje de la Trampa. Para montajes típicos, véanse Figs. 40-1 a 43-4. Las Válvulas de Cierre son necesarias antes de las trampas cuando se están usando para drenar tuberías principales de vapor, calentadores de agua grandes, etc., ya que no es posible parar el equipo o el sistema sólo para darles mantenimiento a las trampas. No se necesitan las válvulas de cierre en equipo pequeño calentado por vapor, como por ejemplo para una planchadora de tintorería. En estos casos es generalmente suficiente tener una válvula de cierre en la línea de alimentación de vapor a la máquina.

Juntas. Si sólo se usa una junta, ésta debe de estar en el lado de descarga de la trampa. Cuando se tengan dos juntas se debe de evitar su instalación en línea horizontal o vertical. La práctica más común es la instalación en ángulo recto, como se muestra en las Figs. 40-1 y 413, o en paralelo como en la Fig. 41-4.

Figura 40-1. Montaje Típico de Trampa IB

Figura 40-2. Montaje Típico de Trampa IB con Entrada por Abajo

Válvula de Pruebas Válvula de Cierre

Junta Colector de Suciedad

42

Junta Válvula de Cierre

Válvula Check

Conexiones Estándar. Se simplifica la tarea de darle servicio a las trampas si se usa la misma longitud para los niples de entrada y de salida en trampas del mismo tipo y tamaño. Una trampa de repuesto, ya con los rios y las medias juntas, se puede tener en inventario. Así, cuando cualquiera de las trampas necesite ser reparada, es una tarea bastante sencilla: desconectar las juntas, quitar la trampa descompuesta, poner la trampa de repuesto, y apretar las juntas. La trampa descompuesta ahora puede ser reparada en el taller, y una vez que esté funcionando correctamente, se le ponen los rios y las medias juntas y se manda al almacén de partes. Las Válvulas de Pruebas (Fig. 40-1) son bastante útiles para cuando se quiere checar la operación de las trampas. Úsese una válvula de macho pequeña. Instálese una válvula check o una válvula de cierre en la tubería de descarga para aislar a la trampa cuando se le esté probando.

Filtros. Cuando se especifique por el fabricante, o cuando sea necesario debido a las condiciones de suciedad, se debe de instalar un filtro antes de las trampas. Ciertos tipos de trampas son más sensibles a la suciedad que otros véase la Tabla de Recomendaciones en la contraportada.

Las Instalaciones con Sifón requieren de un sello de agua y, con excepción del controlador DC, de una válvula check dentro o antes de la trampa. El tubo del sifón debe de ser un tamaño menos que el tamaño nominal de la trampa, pero no menor a un tamaño de tubería de 15 mm.

Algunas trampas tienen filtros integrados. Cuando se utiliza una válvula para purga del filtro, se debe de cerrar la alimentación del vapor antes de abrir la válvula para purgar el filtro. El condensado acumulado en el cuerpo de la trampa se convertirá en vapor flash al pasar por la malla del filtro, ayudando para un mejor limpiado. Ábrase lentamente la válvula del vapor.

Elevando el Condensado. No se debe de usar un tubo demasiado grande. De hecho, para mejores resultados se recomienda un tubo de un tamaño menos que el tamaño normal para este tipo de aplicaciones.

Los Colectores de Suciedad son excelentes para detener al óxido y la suciedad, lo cual elimina la erosión que ocurriría en codos y tuberías si no se tuviesen esos colectores de suciedad. Se deben de limpiar periódicamente. Figura 41-2. Ubicaciones Posibles para Válvulas Check A

Las Válvulas Check son generalmente necesarias. Son obligatorias si no se ha instalado una válvula de cierre en la tubería de descarga. La Fig. 41-2 muestra tres posibles ubicaciones para las válvulas check externas - las trampas Armstrong de Balde Invertido están disponibles con válvulas check internas, mientras que las trampas de disco de por sí funcionan como válvulas check. Las recomendaciones para su ubicación se muestran en las figuras de abajo. Las Válvulas Check en las Tubería de Descarga evitan que se tenga contraflujo y al mismo tiempo aíslan a la trampa cuando la válvula de pruebas esté abierta. Se instala normalmente en la posición B. Pero se debe de instalar en la posición A cuando la tubería de retorno está a un nivel más elevado y la trampa está expuesta a condiciones de congelamiento, Fig. 41-2. Las Válvulas Check en las Tuberías de Entrada evitan la pérdida del sello en la trampa cuando la presión se disminuye repentinamente, o cuando es una trampa IB que está a un nivel más alto que el punto de drenado. Se recomienda la Válvula Check de Acero Inoxidable de Armstrong, que es una válvula integrada al cuerpo de la trampa, posición D. Si se usa una válvula check giratoria, se debe de instalar en la posición C, Fig. 41-2.

C

B D

Trampa con válvula check interna Figura 41-1. Montaje Típico de Trampa IB con Entrada por Abajo - Salida Lateral

Figura 41-3. Montaje Típico de Trampa IB con By

Figura 41-4. Montaje Típico de Trampa IB con By, Entrada por Abajo - Salida Lateral

Válvula Válvula de Pruebas Válvula de Pruebas Válvula Check

Válvula

Junta

Válvula

Tapón Junta Válvula de Pruebas

Colector de Suciedad

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Una trampa para el drenaje de seguridad es recomenda da cuando existe la posibilidad de que la presión de entrada sea menor que la presión de salida en la trampa principal de vapor, especialmente si en la instalación se tiene el riesgo de congelamiento. Una ejemplo de esa situación es un serpentín de calentamiento a presión variable, y que debe de ser drenado mediante una tubería de retorno a un nivel más alto. De esta manera, cuando no se tenga suficiente drenado en la trampa principal, el condensado se eleva hasta el drenaje de seguridad y es descargado antes de que alcance el nivel del intercambiador de calor. Una trampa F&T es una buena opción para drenaje de seguridad debido a su capacidad de lidiar con grandes cantidades de aire y a lo simple de su funcionamiento. La trampa del drenaje de seguridad debe de ser del mismo tamaño (en cuanto a capacidad) que la trampa principal. La forma de instalar un drenaje de seguridad se muestra en la Fig. 42-1. La entrada al drenaje de seguridad debe de tomarse de la pierna colectora de la unidad intercambiadora de calor, a un nivel más alto que la entrada a la trampa principal. El drenaje de seguridad debe de descargar al desague normal o cañería. La salida de purgado de la trampa del drenaje de seguridad se conecta al de entrada de la trampa principal. Así se evita la pérdida del condensado que se ha formado en el drenaje de seguridad debido a radiación

cuando la trampa principal está activa. El drenaje de seguridad tiene un rompedor de vacío integrado para mantenerse operando aún cuando la presión en el intercambiador de calor cae por debajo de la atmosférica. La tubería de entrada al rompedor de vacío debe de tener forma de "S" para prevenir que se le meta suciedad al entrar en operación. Asimismo, la entrada al rompedor de vacío debe de tener una altura igual a la elevación de la base del intercambiador de calor para prevenir fuga de agua cuando el rompedor de vacío esté trabajando, pero la pierna colectora y el cuerpo de la trampa están inundados.

Protección contra Congelamiento Una trampa que se ha seleccionado y se ha instalado de forma correcta no tendrá riesgo de congelamiento siempre y cuando le esté llegando vapor. Cuando la alimentación del vapor tiene que suspenderse, el vapor se condensa y forma un vacío en el intercambiador de calor o en las venas de vapor. Esta situación evita que el condensado pueda ser drenado antes de que llegue a congelarse. Por lo tanto se recomienda que se instale un rompedor de vacío entre el equipo que está siendo drenado y la trampa. En caso de que no se tenga drenaje por gravedad a través de la trampa hacia la tubería de retorno, entonces la trampa y la línea de descarga deben de ser drenadas manual o automáticamente mediante el uso de un drenaje para protección contra congelamiento.

Figura 42-1. Montaje Típico de una Trampa para Drenaje de Seguridad

Asimismo, cuando se tienen varias trampas en una estación de trampeo se pueden aislar térmicamente las trampas para evitar su congelamiento. Medidas para Evitar Congelamiento. 1. No se instalen trampas más grandes de lo necesario. 2. Especifíquense tuberías de descarga bastante cortas. 3. Inclínese hacia abajo la tubería de descarga de la trampa para un drenaje por gravedad más rápido. 4. Aíslense las tuberías de descarga de la trampa y las tuberías de retorno del condensado. 5. Considérese el uso de venas de vapor cuando se tengan tuberías de retorno de condensado expuestas al medio ambiente. 6. Instálese, cuando se tiene una tubería de retorno a nivel más alto, una tubería vertical de descarga a un lado de la tubería de drenado que va al cabezal de retorno. Se deben de aislar conjuntamente la tubería de drenaje y la de descarga de la trampa. Ver página 42-2. NOTA: Una tubería horizontal larga de descarga es fuente de problemas. Hielo se puede formar en un extremo lejano, lo que eventualmente taparía la tubería completamente. Lo que resultaría en que la trampa deje de funcionar. No puede fluir el vapor a través de la trampa, y el agua dentro de la trampa se congela.

Figura 42-2.

Válvula Check

A 100 mm, Típico

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Instalación a la intemperie que permite pruebas y mantenimiento a la trampa a un nivel bajo cuando las tuberías de retorno están a un nivel bastante alto. Las tuberías de drenaje y de descarga de la trampa son aisladas conjuntamente para evitar congelamiento. Nótese la ubicación de la válvula check en la tubería de descarga, y la válvula de escape ‘A’ que drena la tubería principal de vapor cuando la trampa está siendo limpiada o reparada.

Pruebas a las Trampas de Vapor Armstrong Programa de Chequeo Para una máxima vida útil de la trampa y un mayor ahorro en vapor, se debe de tener un programa regular de chequeo y un programa para darles mantenimiento preventivo a las trampas. El tipo de trampa, su presión de operación y la importancia de la trampa son los factores principales que se utilizan para determinar la frecuencia de chequeo de las trampas. Tabla 43-1. Frecuencia Anual Sugerida para Chequeo de las Trampas Presión de Operación (bar) 0-7 7-17 17-30 30 o más

Aplicación Goteo Venas Serpentín Proceso 1 2 2 3

1 2 2 3

2 2 3 4

3 3 4 12

Cómo Hacer las Pruebas El método de la válvula de pruebas es el mejor. En la Fig. 40-1 se muestran las conexiones necesarias, con una válvula de cierre en la tubería de retorno para aislar la trampa del cabezal de retorno. Los siguientes factores deben de observarse cuidadosamente cuando la válvula de pruebas se abre:

Figura 43-1. Montaje Típico de la Trampa F&T

1. Descarga de Condensado. Las trampas de balde invertido y las de disco deben de tener una descarga de condensado intermitente. Las trampas F&T deben de tener una descarga continua, mientras que las trampas termostáticas pueden operar intermitentes o continuas, dependiendo de la carga de condensado. Cuando una trampa IB tiene una carga de condensado extremadamente baja se tendrá una descarga continua de condensado en forma de goteo. Esta forma de operar es normal bajo esas condiciones. 2. Vapor Flash. Se debe tener cuidado de no confundir el vapor flash con una fuga de vapor a través de la trampa. El condensado a presión contiene más unidades de calor (kJ) por kilogramo que el condensado a la presión atmosférica. Cuando se descarga ese condensado, las unidades adicionales de calor re-evaporan cierta cantidad del condensado. Véase la información sobre vapor flash en la página 3. Cómo Reconocer Vapor Flash: El personal al cuidado de las trampas comúnmente confunde vapor flash y una fuga de vapor vivo. Se pueden reconocer de la siguiente manera: Si el vapor escapa continuamente, en un chorro “azul”, se tiene una fuga de vapor. Si el vapor sale, en forma intermitente (cada vez que la trampa descarga) y “flota” en una nube blanca, se tiene vapor flash.

3. Escape Continuo de Vapor. Problemas. Ver la página 44. 4. No Hay Flujo. Puede haber problemas. Ver la página 44.

Figura 43-2. Montaje Típico del Controlador DC

Figura 43-3. Montaje Típico de la Trampa de Disco

La Prueba Acústica. Para esta prueba se usa un instrumento acústico de medición o se usa una barra de acero con un extremo tocando la tapa de la trampa y el otro extremo tocando el oído. Es posible notar la diferencia en sonidos entre la descarga intermitente de algunas trampas y la descarga continua de otras. Asimismo, es posible distinguir entre estos sonidos de trampas operando a condiciones normales y el sonido del flujo de vapor a alta velocidad escapándose por la trampa. Se necesita de mucha experiencia para utilizar correctamente este método ya que diversos ruidos y sonidos son transmitidos por las tuberías. Método de Pruebas con Pirómetro. La validez de los resultados que se obtienen con este método dependen del diseño de la tubería de retorno y del diámetro del orificio de la trampa. Además, cuando se descarga a un cabezal de retorno o a una tubería general de retorno, puede ser que el incremento de temperatura que se observa a la salida de la trampa que se está checando sea debido a otra trampa que esté fallando. Se obtienen mejores resultados con el método acústico. Solicite el Boletín No. 310 de Armstrong.

Válvula de Pruebas

Figura 43-4. Montaje Típico de la Trampa Termostática.

Válvula de Pruebas

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Diagnóstico y Reparación de las Trampas de Vapor Armstrong El material en esta sección es bastante útil para localizar y corregir casi cualquier problema en las trampas de vapor. Varios de los problemas que se mencionan son problemas en el sistema, en vez de problemas con las trampas. Se puede obtener información adicional más detallada, sobre ciertos productos y aplicaciones específicos, comunicándose con Armstrong o sus representantes. Siempre que falle una trampa, y no existe una razón aparente para esa falla, se debe de observar cuidadosamente la descarga de la trampa. Ésta es una tarea sencilla si es que la trampa se ha instalado con una salida para pruebas; si éste no es el caso entonces será necesario desconectar la tubería de salida para observar la descarga. Trampa Fría y Sin Descarga Si la trampa no está descargando ningún condensado, entonces: A. La presión puede ser demasiado alta. 1. Se especificó la presión incorrecta para su selección. 2. La presión se elevó sin haber instalado un orificio más pequeño. 3. La válvula reguladora no funciona correctamente. 4. Lectura baja en el manómetro para la presión de la caldera. 5. El orificio se ha hecho más grande debido al desgaste normal. 6. Un alto vacío en las tuberías de retorno incrementan la presión diferencial más allá de la máxima permitida para la trampa. B. No llega condensado o vapor a la trampa. 1. El filtro antes de la trampa está tapado. 2. Fugas en la tubería de entrada a la trampa. 3. Tubería o codos tapados. C. Mecanismo desgastado o defectuoso. Se debe de reparar o reemplazar lo que sea necesario. D. Cuerpo de la trampa está lleno de suciedad. Se debe de instalar un filtro, o se debe de remover la suciedad en donde se está generando. E. Para trampas IB, el venteador en el balde está lleno de suciedad. Se evita mediante: 1. La instalación de un filtro. 2. Aumento ligero del tamaño del venteador. 3. El uso de un alambre limpiador en el venteador del balde.

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F. Para trampas F&T, si el venteador de aire no está funcionando en forma correcta, muy probablemente está trabado por aire. G. Para trampas termostáticas, partes del fuelle se pueden romper debido a impacto hidráulico, lo que causaría que la trampa falle cerrada. H. Para trampas de disco, puede ser que la trampa se instaló invertida. Trampa Caliente y Sin Descarga A. No está llegando condensado a la trampa. 1. La trampa se instaló más arriba que una válvula de by con fuga. 2. El tubo del drenaje por sifón en un tanque está roto o dañado. 3. Vacío en el serpentín del calentador de agua evita el drenaje. Se debe de instalar un rompedor de vacío entre el intercambiador de calor y la trampa. Pérdida de Vapor Si la trampa está dejando escapar vapor vivo, se puede deber a cualquiera de los siguientes problemas: A. Válvula no cierra en su asiento. 1. Pedazo de óxido incrustado en el orificio. 2. Partes desgastadas. B. Trampas IB pierden su ciclo. 1. Si la trampa está descargando vapor vivo, ciérrese la válvula de entrada por unos minutos. Vuélvase a abrir gradualmente. Si la trampa recupera su ciclo de operación entonces muy probablemente la trampa no tiene ningún problema. 2. Típicamente la pérdida del ciclo en una trampa se debe a cambios frecuentes y repentinos en la presión del vapor. En estos casos se recomienda la instalación de una válvula check, en el punto C o el D en la Fig. 41-2. Cuando sea posible se debe de instalar la trampa muy por debajo del punto de drenado. C. Para trampas F&T y termostáticas, los elementos termostáticos pueden tener problemas para cerrar. Flujo Continuo Si una trampa IB o una de disco está descargando continuamente, o si una trampa F&T o una termostática descarga a su máxima capacidad, se debe de checar lo siguiente: A. Trampa demasiado pequeña. 1. Una trampa más grande, o trampas adicionales, se debe de instalar en paralelo.

2. Trampas para altas presiones se pueden estar utilizando en aplicaciones a baja presión. Instálese un mecanismo interno del tamaño adecuado. B. Agua en condiciones anormales. La caldera, al estar formando espuma o al estar sobrecargada, lanza grandes cantidades de agua en las tuberías del vapor. Se debe de instalar un separador o se deben de corregir las condiciones del agua de alimentación a la caldera. Calentamiento Lento Cuando la trampa está operando de manera correcta pero la unidad no calienta de forma adecuada, entonces: A. Una o más de la unidades están en cortocircuito. La solución es instalar una trampa en cada unidad. Ver página 14. B. Las trampas pueden ser demasiado pequeñas para la aplicación dada, aún cuando parezca que están descargando el condensado de una manera eficiente. Se deben de probar trampas de un tamaño más grande. C. La trampa tiene capacidad insuficiente para lidiar con el aire presente, o el aire puede no estar llegando hasta la trampa. En ambos casos se debe de usar un venteador de aire adicional. Problemas Misteriosos Si la trampa está funcionando de manera satisfactoria cuando descarga a la atmósfera, pero se tienen problemas cuando su descarga se conecta a una tubería de retorno, se debe de checar lo siguiente: A. La contrapresión puede estar disminuyendo la capacidad de la trampa. 1. La tubería de retorno es demasiado pequeña - trampa caliente. 2. Otras trampas están descargando vapor - trampa caliente. 3. El venteador atmosférico en el receptor del condensado está tapado - trampa fría o caliente. 4. La tubería de retorno está obstruida trampa caliente. 5. Vacío excesivo en la tubería de retorno trampa fría. Problemas Imaginarios Si se tiene la impresión de que se está escapando vapor cada vez que la trampa descarga, recuérdese que: el condensado caliente genera vapor flash al ser descargado a una presión menor, pero generalmente se condensa más rápido en la tubería de retorno. Ver la Gráfica 3-2 en la página 3.

Definiendo el Diámetro de las Tuberías de Suministro y de Retorno de Condensados Definiciones Tuberías Principales de Vapor o Tuberías Principales llevan el vapor desde la caldera hasta el lugar en la planta en donde se encuentran varios equipos que utilizan el vapor. Ramales de Vapor llevan el vapor desde las tuberías principales de vapor hasta los equipos calentados con vapor. Tuberías de Descarga del Vapor llevan el condensado y el vapor flash desde la trampa hasta la tubería de retorno. Tuberías de Retorno de Condensado reciben el condensado de varias tuberías de descarga de trampas y lo llevan de regreso a la caldera. NOTA: Los rangos de velocidad mostrados en las tablas de Capacidades de las Tuberías de Vapor, Tablas 45-1 a 46-4, pueden ser usados como una guía general cuando se quiere definir el diámetro de las

Hay dos factores principales que definen el diámetro de las tuberías en un sistema de vapor: 1. La presión inicial en la caldera y la caída de presión permitida para todo el sistema de tuberías. La caída total de presión en el sistema no debe de exceder 20% de la presión máxima en la caldera. Este valor debe incluir todas las caídas: en los tubos, en los codos, en las válvulas, etc. Recuérdese que una caída de presión es una pérdida de energía. 2. Velocidad del vapor. Erosión y ruido aumentan la velocidad. Velocidades recomendadas para vapor de proceso son de

Caída de Presión, Pa/m 30

1/2

1.8 5 11 24 37 73 124 225 335 478 886 1 451 3 027 5 521 8 860

3

/4 1 1/4 1 11/2 2 21/2 3 31/2 4 5 6 8 10 12

60

120

180

240

3 7 14 31 46 96 161 299 446 629 1 167 1 915 3 987 7 275 11 676

4 10 20 45 69 138 230 423 629 891 1 654 2 715 5 654 10 316 16 558

5 12 25 55 83 170 280 519 772 1 094 2 026 3 330 6 931 12 645 20 297

6 14 28 64 96 198 326 597 891 1 263 2 338 3 840 7 992 14 588 23 411

Tabla 45-2. Capacidad de Tuberías de Vapor a 1.0 bar - Tubo Cédula 40 Tamaño de Tubería (in) 1/2 3/4

1 11/4 11/2 2 21/2 3 31/2 4 5 6 8 10 12

Caída de Presión, Pa/m 30 2.3 6 13 27 42 83 139 259 384 546 1 010 1 658 3 450 6 299 10 110

60 3.7 8 18 38 60 120 199 366 546 769 1 426 2 343 4 877 8 901 14 283

120

180

5 12 25 56 83 171 278 514 769 1 088 2 015 3 311 6 891 12 574 20 179

6 15 30 65 102 208 343 630 945 1 334 2 469 4 052 8 438 15 399 24 717

240 7 17 35 74 120 241 398 727 1 088 1 542 2 853 4 687 9 754 17 798 28 571

450 10 23 49 103 161 332 543 996 1 489 2 108 3 901 6 408 13 336 24 336 39 058

Tabla 45-3. Capacidad de Tuberías de Vapor a 2.0 bar - Tubo Cédula 40 Tamaño de Tubería (in) 1/2 3

/4 1 1 1 /4 11/2 2 21/2 3 31/2 4 5 6 8 10 12

Otro factor es crecimiento en el futuro. El tamaño de las tuberías se debe de definir en base a las condiciones contempladas para el futuro. Si no se está seguro sobre el futuro, se debe recordar que se tendrán menos problemas con una tuberías de diámetro más grande que el requerido, que con una tubería de tamaño apenas suficiente para la carga en el sistema.

Diámetro de Tuberías

Tabla 45-1. Capacidad de Tuberías de Vapor a 0.3 bar - Tubo Cédula 40 Tamaño de Tubería (in)

30 a 60 m/s; y normalmente se tienen velocidades más bajas en sistemas de calentamiento a presiones más bajas.

tuberías de vapor. Todos los flujos de vapor hacia arriba de un color específico son menores que el correspondiente a la velocidad mostrada en la tabla de los colores.

Caída de Presión, Pa/m 30

60

120

180

240

450

3.2 7 15 32 51 103 170 312 457 656 1 212 1 993 4 156 7 574 12 169

4.6 10 21 46 72 146 240 440 649 933 1 718 2 817 5 865 10 714 17 203

6 15 30 66 102 206 339 619 928 1 316 2 429 3 995 8 313 15 379 24 246

8 18 36 80 125 252 416 763 1 141 1 612 2 979 4 895 10 160 18 589 29 788

9 21 42 93 144 291 480 880 1 316 1 859 3 441 5 634 11 740 21 475 34 406

13 29 58 127 197 399 658 1 203 1 798 2 549 4 718 7 736 16 098 29 401 47 176

La tabla de abajo proporciona la designación de colores y las velocidades correspondientes Arriba De Velocidad Menor Que Violeta 30 m/sec Amarillo 40 m/sec Azul 50 m/sec Rojo 60 m/sec Verde 75 m/sec

Tabla 45-4. Capacidad de Tuberías de Vapor a 4 bar - Tubo Cédula 40 Tamaño de Tubería (in) 1

/2 3/4 1 11/4 11/2 2 21/2 3 31/2 4 5 6 8 10 12

Caída de Presión, Pa/m 30 3.7 9 18 41 64 130 214 393 588 829 1 530 2 523 5 235 9 584 15 344

60

120

180

240

450

1200

6 13 26 59 91 130 304 555 829 1 175 2 170 3 560 7 419 13 547 21 703

8 18 37 82 129 260 429 779 1 175 1 663 3 069 5 046 10 506 19 123 30 734

10 23 46 101 158 318 525 963 1 438 2 056 3 755 6 184 12 856 23 500 37 669

12 26 53 117 182 369 607 1 110 1 661 2 350 4 350 7 119 14 837 27 140 43 544

16 36 73 160 249 504 830 1 521 2 271 3 221 5 934 9 771 20 322 37 142 59 428

25 59 119 261 406 825 1 355 2 488 3 714 5 253 9 723 15 943 33 223 60 455 97 042

Tabla 45-5. Capacidad de Tuberías de Vapor a 7 bar - Tubo Cédula 40 Tamaño de Tubería (in) 1/2 3/4

1 11/4 11/2 2 21/2 3 31/2 4 5 6 8 10 12

Caída de Presión, Pa/m 120

180

240

450

1200

10 24 47 103 160 324 536 983 1 467 2 078 3 841 6 309 13 131 23 962 38 461

12 29 56 127 197 400 658 1 204 1 801 2 548 4 711 7 734 16 102 29 383 47 154

4 33 66 146 226 461 762 1 392 2 078 2 943 5 444 8 942 18 608 33 957 54 488

20 45 91 200 310 633 1 038 1 903 2 845 4 024 7 442 12 218 25 432 46 385 74 470

32 75 150 324 508 1 030 1 697 3 108 4 640 6 563 12 148 19 938 41 503 75 737 121 528

Tabla 45-6. Capacidad de Tuberías de Vapor a 10 bar - Tubo Cédula 40 Tamaño de Tubería (in) 1/2 3

/4 1 1/4 1 11/2 2 21/2 3 31/2 4 5 6 8 10 12

Caída de Presión, Pa/m 120

180

240

450

1200

11 27 54 120 187 380 624 1 139 1 713 2 417 4 470 7 346 15 307 27 966 44 896

14 33 67 148 230 464 767 1 406 2 097 2 961 5 493 9 024 18 752 34 209 55 034

16 38 77 170 266 537 886 1 621 2 422 3 421 6 342 10 387 21 674 39 502 63 474

23 53 106 234 363 735 1 233 2 219 3 312 4 690 8 680 14 264 29 689 54 157 86 844

37 86 173 382 592 1 204 1 978 3 626 5 433 7 666 14 183 23 222 48 492 88 394 141 879

47

Tuberías Principales El diseño y la especificación de tuberías de vapor de alta capacidad es un problema complejo que se le debe de asignar a un ingeniero con experiencia. Las Tablas 45-1 a 46-4 son una buena ayuda cuando se quiere checar si el tamaño de la tubería principal es adecuado, o si se quiere especificar el tamaño de las tuberías principales en plantas pequeñas. Por ejemplo, si se tiene una tubería principal de vapor con diámetro de 75 mm que está alimentando un departamento en una planta con 1,350 kg/hr a 7 bar. ¿Se puede incrementar el flujo a ese departamento hasta 2,900 kg/hr en la misma tubería? La Tabla 45-6 muestra que se tiene una caída de presión de 240 Pa/m (= 0.24 bar/100 m) de tubería de 75 mm a una capacidad de 1,350 kg/hr. Y al incrementar el flujo a 2,900 kg/hr se tiene ahora una caída de presión de 1200 Pa/m (= 1.2 bar/100 m), a una velocidad menor a 50 m/sec. Esta velocidad es aceptable, y si la caída de presión también lo es, entonces se puede usar la tubería existente de 75 mm con el nuevo flujo. Sin embargo, si la nueva caída de presión es demasiado grande, se tendría que instalar una nueva tubería de 75 mm, o se tendría que reemplazar la existente por una de 100 mm, la cual puede tener un flujo de 2,900 kg/hr con una caída de presión de alrededor 240 Pa/m (= 0.24/ 100 m), y con una velocidad de menos de 30 m/ sec. Tuberías Ramales de Vapor Cuando se piensa instalar un equipo nuevo, de procesado o de calentamiento, en una planta existente es bastante apropiado usar las Tablas 45-1 a 46-4 para determinar el tamaño de la tubería necesaria desde la tubería principal hasta el equipo nuevo. La forma de usar estas tablas se puede describir y entender mejor mediante el uso de un ejemplo:

Supóngase que una caldera opera a una presión de 1 bar y alimenta a una máquina de absorción de vapor con una capacidad de 300 ton y que opera a una presión de 0.83 bar. Existe una caída de presión de 0.17 bar en las tuberías del vapor, y el equipo de absorción tiene una capacidad de condensación de 2,725 kg/hr. El ramal de la tubería es de 15 m de longitud y tiene tres codos estándar y una válvula de compuerta. La caída de presión permitida en el ramal es de 0.07 bar. Suponiendo que se tendrá una tubería de 125 mm de diámetro, se puede usar la Tabla 48-1 para calcular la longitud equivalente correspondiente a las pérdidas de presión en los rios. 3 Codos estándar de 125 mm = 3 x 3.35 = 1 Válvula de compuerta = 1 x 0.67 = Total por las válvulas y los rios =

10.1 m 0.67 m 10.77m

Sumando esta longitud a los 15 m de tubería, se obtiene una longitud efectiva de 25.77 m, o sea 85% de los 30 m estándar en las tablas. Dividiendo la máxima caída de presión permitida por 0.85, se obtiene una caída presión ‘estándar’ de 0.81 bar por 30 m. Basándose en la Tabla 45-2 para vapor a 1 bar, y usando la columna de 0.07 bar, y un diámetro de 125 mm, se obtiene una capacidad de 2,797 kg/hr. Sólo con base en la caída de presión, se puede seleccionar un diámetro de 125 mm, sin embargo, la velocidad de vapor sería de entre 3,048 m/min y 3,658 m/ min. Y debido a este hecho, es mejor seleccionar el siguiente tamaño de tubería, o sea 150 mm, con el cual se tendría una velocidad de menos de 2,438 m/min.

dada, se recomienda una tubería de descarga de la trampa de un diámetro igual al de las otras conexiones en la trampa. Cuando se tiene una presión diferencial baja entre la trampa y la tubería de retorno del condensado, la tubería de descarga se puede aumentar al siguiente tamaño, y se tendrán ciertas ventajas. Tuberías de Retorno de Condensado En compañías medianas y grandes se debe de contar con los servicios de un especialista para el cálculo de los tamaños apropiados de las tuberías de retorno de condensado. Generalmente se considera una buena idea el especificar tuberías de retorno que sean uno o dos tamaños más grandes; de esta forma se toma en cuenta: 1) posible aumento de la capacidad de la planta, y 2) los eventuales depósitos de óxido y sarro en los tubos. Trampas y Alta Contrapresión Una contrapresión alta, o excesiva de acuerdo a lo estándar, puede ocurrir cuando se tienen demasiados depósitos e incrustaciones en los tubos de retorno, cuando se incrementa la carga de condensado, o cuando la trampa no está funcionado correctamente. Dependiendo de la operación particular de cada trampa, alta contrapresión puede o no puede ser un problema. Véase la Tabla de Recomendaciones en la contraportada B. Si se considera que habrá contrapresión en las tuberías de retorno, entonces se debe de estar seguro que se selecciona una trampa que pueda lidiar con élla.

Contrapresión reduce la presión diferencial, y por lo tanto la capacidad de la trampa también se reduce. En casos extremos esta reducción en la Tuberías de Descarga de las Trampas capacidad hará necesario que se tenga que utilizar Las tuberías de descarga de las trampas son una trampa un tamaño más grandes para generalmente cortas. Suponiendo que se tiene compensar por la reducción en la presión una trampa del tamaño correcto para la aplicación diferencial de operación. Tabla 46-3. Capacidad de Tuberías de Vapor a 30 bar - Tubo Cédula 40 Tabla 46-1. Capacidad de Tuberías de Vapor a 12 bar - Tubo Cédula 40 Tamaño de Tubería (in) 1/2 3

/4

1 11/4 11/2 2 21/2 3 31/2 4 5 6 8 10

Caída de Presión, Pa/m 120 13 29 59 130 203 412 676 1 230 1 858 2 621 4 828 7 955 16 554 30 257

180 16 36 73 160 248 502 828 1 517 2 267 3 210 5 932 10 208 20 278 37 016

240 18 41 84 184 287 579 956 1 750 2 619 3 909 6 851 11 229 23 382 42 764

450 25 57 115 252 393 795 1 309 2 400 3 584 5 076 9 385 15 405 32 056 58 458

1200 40 93 187 412 641 1 297 2 138 3 932 5 858 8 277 15 312 25 107 52 374 95 185

Tabla 46-2. Capacidad de Tuberías de Vapor a 18 bar - Tubo Cédula 40 Tamaño de Tubería (in) 1/2 3/4

1 11/4 11/2 2 21/2 3 31/2 4 5 6 8

48

Caída de Presión, Pa/m 120 15 35 72 157 243 496 815 1 492 2 226 3 146 5 825 9 562 19 902

180 19 43 86 191 296 605 996 1 821 2 722 3 852 7 126 11 698 24 359

240 21 50 100 224 343 701 1 149 2 107 3 151 4 452 8 242 13 528 28 172

450 30 69 138 305 471 955 1 574 2 885 4 311 6 097 11 280 18 508 38 540

1200 49 110 224 553 772 1 564 2 574 4 710 7 041 9 958 18 424 30 222 62 923

Tamaño de Tubería (in)

Caída de Presión, Pa/m 120 92

240 152

450 205

11/4

191

294

405

643

1 011

11/2

322

505

601

1 080

1 516 3 147

1

1200 368

2400 528

620

914

1 268

2 137

21/2

1 011

1 447

2 046

3 584

5 284

3

1 884

2 711

3 782

6 892

10 109

4

4 043

3 892

8 230

14 244

21 136

5

7 306

11 257

14 681

25 731

36 759

6

12 636

17 460

24 914

41 353

59 733

8

25 731

36 759

51 162

91 896

130 952

2

Tabla 46-4. Capacidad de Tuberías de Vapor a 40 bar - Tubo Cédula 40 Tamaño de Tubería (in)

Caída de Presión, Pa/m 120 124

240 179

450 245

1200 418

2400 597

11/4

253

345

11/2

377

551

489

850

1 217

734

1 286

2

735

1 907

1 080

1 490

2 481

21/2

3 790

1 263

1 700

2 402

4 135

5 972

3

2 205

3 308

4 404

8 040

11 486

4

4 548

7 121

979

16 080

23 890

5

8 499

12 864

17 126

31 241

44 104

6

14 012

21 133

30 249

50 536

68 913

8

31 241

44 104

57 828

105 667

149 312

1

Cómo Definir el Diámetro de las Tuberías de Retorno de Condensados Para una dada presión de alimentación a la trampa y una presión de la tubería de retorno, así como para una caída de presión supuesta (∆P/L) por cada metro de tubería, y conociendo el flujo de condensado, se puede determinar el diámetro adecuado de la tubería con la ayuda de la Gráfica 47-1.

El determinar los tamaños de las tuberías de retorno de condensados presenta ciertos problemas que son diferentes a los presentes en tuberías de vapor o agua. El problema más importante es la necesidad de lidiar con vapor flash o secundario. Una tubería de retorno debe de ser capaz de llevar condensado y vapor flash, pero el volumen del vapor flash es varias veces mayor que el volumen de condensado. Para los valores dados en la Gráfica 471 el volumen de vapor flash es del 96% al 99% del volumen total. Por lo tanto, sólo se considera vapor flash en la Gráfica 47-1.

Como Usar la Gráfica 47-1

Tuberías de retorno de condensado deben de diseñarse para que tengan una velocidad razonable y una caída de presión aceptable. La Gráfica 47-1 está basada en tener una velocidad de 2,134 m/min o menor, con tubo de cédula 40. Factores adicionales que también deben de considerarse, dependiendo en las condiciones del agua, son: suciedad, atascamientos, corrosión y erosión.

metro. En la Gráfica 47-1, con una presión de alimentación de 2 bar y una de retorno de 0 bar, y un ∆P/L = 0.017, se obtiene que se debe de seleccionar una tubería de retorno de 50 mm. Ejemplo 2: Un sistema de retorno de condensados tiene la alimentación del vapor a 6.9 bar, y el retorno está a 0 bar y no está venteado. La línea de retorno es horizontal y debe de tener una capacidad de 1,135 kg/hr. ¿Qué tamaño de tubo se requiere?

Ejemplo 1: Un sistema de condensados tiene la alimentación del vapor a 2 bar. La tubería de retorno no está venteada y está a 0 bar. La capacidad requerida para Solución: Dado que el sistema estará la tubería de retorno es de 908 kg/hr de reduciendo condensado no subenfriado condensado. ¿De qué tamaño debe ser la desde 6.9 bar hasta 0 bar, se generará tubería de retorno? vapor flash y básicamente se tendrá un retorno del tipo seco y cerrado. Si se Solución: Dado que en el sistema se escoge una caída de presión de 0.07 bar reduce la presión del condensado desde por metro, se llega a una situación no 2 bar hasta 0 bar, se tendrá vapor flash (suponiendo que no hay subenfriamiento) recomendada (a) en la Gráfica 47-1. y el sistema de retorno será del tipo seco Pero si se selecciona una caída de y cerrado (es decir, no es completamente presión de 0.017 bar, entonces se obtiene que una tubería de 65 mm de líquido y no está venteado a la diámetro es adecuada para este sistema. atmósfera). La información en la Gráfica 47-1 puede ser usada. Se define una caída de presión de 0.017 bar por cada

Gráfica 47-1. Flujo de Masa (kg/hr) para Retornos Secos y Cerrados Tamaño de Tuberia mm in 15 20 25 32 40 50 65 80 100 150 200

1/2 3/4 1 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 4 6 8

Tamaño de Tuberia mm in 15 20 25 32 40 50 65 80 100 150 200

1/2 3/4 1 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 4 6 8

Presión de Alimentación = 35 kPa Presión de Retorno = 0 kPa 15

60

108 230 454 954 1 436 2 830 4 536 8 172 16 884 50 040 103 680

238 508 976 2 041 3 074 6 048 9 648 17 244 35 388 a a

240

1 2 4 6

500 087 059 320 444 a a a a a a

Presión de Alimentación = 100 kPa Presión de Alimentación = 210 kPa Presión de Alimentación = 340 kPa Presión de Retorno = 0 kPa Presión de Retorno = 0 kPa Presión de Retorno = 0 kPa ∆p/L, Pa/m 15 60 240 15 60 240 15 60 240 Flujo, kg/h 43 94 205 29 58 126 18 43 90 94 205 432 58 126 266 40 90 191 180 389 824 115 241 508 83 173 364 382 817 1 724 238 504 1 062 169 364 763 576 1 235 2 585 353 756 1 591 256 544 1 145 1 134 2 412 a 698 1 483 a 504 1 066 a 1 829 3 852 a 1 123 2 383 a 806 1 714 a 3 265 6 912 a 2 012 4 248 a 1 447 3 053 a 6 768 14 184 a 4 176 8 712 a 3 020 6 264 a 20 088 a a 12 384 a a 8 892 a a 41 760 a a 25 596 a a 18 360 a a

Presión de Alimentación = 690 kPa Presión de Alimentación = 1030 kPa Presión de Alimentación = 690 kPa Presión de Alimentación = 1030 kPa Presión de Retorno = 0 kPa Presión de Retorno = 0 kPa Presión de Retorno = 100 kPa Presión de Retorno = 100 kPa ∆p/L, Pa/m 15 60 240 15 60 240 15 60 240 15 60 240 Flujo, kg/h 14 29 61 11 22 50 25 54 119 18 43 90 29 61 133 22 50 104 54 119 256 43 90 191 54 119 248 47 94 205 108 227 482 83 176 364 115 245 511 90 198 421 227 482 997 173 364 763 173 367 770 140 299 634 342 727 1 505 259 547 1 134 342 720 a 277 590 a 666 1 408 2 927 508 1 066 2 221 544 1 156 a 443 954 a 1 076 2 268 4 680 817 1 714 3 539 979 2 063 a 799 1 681 a 1 919 4 032 a 1 451 3 042 a 2 023 4 248 a 1 652 3 460 a 3 960 8 244 a 3 002 6 264 a 5 976 a a 4 896 a a 11 736 24 300 a 8 892 18 432 a 12 420 a a 10 152 a a 24 228 50 040 a 18 360 37 800 a

a

La velocidad es mayor que 35 m/s para estos tamaños y caídas de presión. Seleccione otra combinación de tamaño y caída de presión. Copiada del ASHRAE Handbook - 1997 Fundamentals, con permiso especial.

49

Tablas Ingenieriles Útiles Tabla 48-1. Longitud Equivalente de Tubería a Añadir Debido a rios - Tubo Cédula 40 Tamaño de Tubería (in) 1/2 3/4 1 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 3 1/2 4 5 6 8 10 12

Codo Estándar 0.5 0.6 0.8 1.1 1.2 1.6 1.9 2.3 2.7 3.1 3.8 4.6 6.1 7.6 9.1

Tabla 48-3. Comparación de Tamaños "Nominales" de Tubos

Longitud en Metros a Añadir "T" con Salida Válvula de Válvula de Lateral Compuerta* Globo* 0.9 0.1 5.4 1.3 0.2 7.1 1.6 0.2 9.1 2.1 0.3 11.9 2.5 0.3 13.9 3.2 0.4 17.9 3.8 0.5 21.3 4.7 0.6 26.5 5.4 0.7 30.6 6.1 0.8 34.8 7.7 1.0 43.6 9.2 1.2 52.4 12.2 1.6 68.9 15.3 2.0 86.5 18.2 2.4 103.1

Tamaño de Tubo in 1/2 3/4 1 1 1/4 1 1/2 2 2 1/2 3 3 1/2 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 24

Válvula de Angulo* 2.4 3.1 4.0 5.3 6.1 7.9 9.4 11.7 13.5 15.3 19.2 23.1 30.4 38.2 45.5

* Válvula completamente abierta

Tabla 48-2. "Pérdida de Vapor a Través de un Orificio"

TAMAÑO nominal * #60 3/64 1/16 5/64 3/32 "#38" 7/64 1/8 9/64 5/32 3/16 7/32 1/4 9/32 5/16 11/32 3/8 7/16 1/2 9/16 5/8 11/16 3/4 7/8 1 1/16 1 1/4 1 5/8

mm 1.02 1.19 1.59 1.98 2.38 2.46 2.78 3.18 3.57 3.97 4.76 5.56 6.35 7.14 7.94 8.73 9.53 11.11 12.70 14.29 15.88 17.46 19.05 22.23 26.99 31.75 41.28

1

2

0.9 1.2 2.1 3.3 4.7 5.0 6.4 8.4 11 13 19 26 33 42 52 63 75 102 134 169 209 253 301 410 604 836 1,412

1.3 1.8 3.1 4.9 7.0 7.5 10 13 16 20 28 38 50 63 78 95 113 153 200 253 313 378 450 613 904 1,251 2,114

Presión 4 2.1 2.9 5.2 8.1 12 13 16 21 26 32 47 64 83 105 130 157 187 255 333 421 520 629 749 1,020 1,503 2,081 3,517

del Vapor, bar (manométrica) 7 10 16 3.4 4.7 7.2 4.7 6.4 10 8.3 11 18 13 18 28 19 26 40 20 28 43 25 35 54 33 46 71 42 58 89 52 71 110 75 103 159 102 140 216 133 183 282 168 231 357 208 286 441 252 346 534 299 411 636 407 560 865 532 731 1,130 673 926 1,430 831 1,143 1,765 1,006 1,383 2,136 1,197 1,646 2,542 1,630 2,240 3,460 2,403 3,303 5,102 3,326 4,571 7,061 5,621 7,725 11,933

* Tamaños de Oridicio disponibles en fracciones de plugada o número de tamaño de broca. Los valores en la tabla son flujos de vapor saturado en kilogramos por hora. Fórmula de Napier: (Área del orificio, in2)(Presión, psia)/70 • (3,6000 seg/hora)/(2.205 lb/kg)

50

Tamaño de Tubo mm 15 20 25 32 40 50 65 80 -100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 600

25 11 15 27 42 61 65 83 108 137 169 243 331 432 546 675 817 972 1,323 1,727 2,186 2,699 3,266 3,887 5,290 7,800 10,796 18,246

40 17 24 43 66 96 103 130 170 215 266 383 522 681 861 1,064 1,288 1,532 2,085 2,723 3,447 4,255 5,149 6,128 8,341 12,298 17,022 28,767

Factores de Conversión Longitud 1 mm = 0.0394 in 1 m = 39.37 in 1 m = 3.281 ft

Presión 1 bar = 14.5 psi 1 bar = 100 kPa = 0.1 MPa 1 Pa = 0.0209 lb/ft2 1 kg/cm2 = 14.22 psi

1 in = 25.4 mm 1 in = 0.0254 m 1 ft = 0.3048 m

1 millibar = 1.0197 cm H2O 1 millibar = 0.75 mm Hg 1 cm H2O = 0.98 millibar 1 mm Hg = 1.333 millibar

1 ft = 12 in*

Área 1 mm2 = 0.00155 in2 1 cm2 = 0.155 in2 1 m2 = 10.764 ft2 1 in2 = 645.16 mm2 1 in2 = 6.456 cm2 1 ft2 = 0.0929 m2

Volumen 1 cm3 = 0.061 in3 1 dm3 = 1 liter = 61.02 in3 1 dm3 = 0.0353 ft3 1 m3 = 35.31 ft3 1 in3 = 16.39 cm3 1 in3 = 0.0164 dm3 1 ft3 = 28.317 dm3 1 ft3 = 0.0283 m3 1 galón = 231 in3 1 galón = 0.003785 m3 1 barril (petróleo) = 42 galón 1 barril (petróleo) = 0.159 m3

Temperatura Escala: °F = 9/5 (°C + 32) °C = 5/9 (°F - 32) Diferencia: ∆TC = 5/9 ∆TF

∆TF = 9/5 ∆TC Absoluta: °R (Rankine) = °F + 460 °K (Kelvin) = °C + 273

1 psi = 0.06895 bar 1 psi = 6.895 kPa 1 lb/ft2 = 47.88 Pa

Energia

Velocidad 1 m/s = 3.281 ft/sec 1 m/s = 196.85 ft/min 1 ft/sec = 0.305 m/s 1 ft/min = 0.00508 m/s

Masa 1 kg = 2.205 lb 1 lb = 0.454 kg 1 ton (conta) = 2,000 lb 1 ton (conta) = 907 kg 1 ton (larga) = 2240 lb 1 ton (larga) = 1016 kg

Flujo 1 m3/h = 4.403 galón/m 1 galón/min = 0.227 m3/h

1 kJ = 0.9478 Btu 1 kJ = 0.2388 kcal = 238.8 cal 1 kWh = 3600 kJ 1 Btu = 1.055 kJ 1 kcal = 4.1868 kJ

Potencia 1 kHP = 0.7457 kW 1 Caldera HP = 35.29 MJ/h 1 ton (refrigeración) = 12,000 Btu/h 1 ton (refrigeración) = 12.649 MJ/h 1 MJ/h = 0.0791 ton (refrigeración)

Calor 1 kJ/kg = 0.4299 Btu/lb 1 kJ/kg•°C = 0.2388 Btu/lb•°F 1 kJ/h•m2•°C = 0.04892 Btu/h•ft2•°F 1 Btu/lb = 2.326 kJ/kg 1 Btu/lb•°F = 4.1868 kJ/kg•°C 1 Btu/h•ft2•°F = 20.4417 kJ/h•m2•°C

Notas Galons son el estandar de EUA.

51

Calor Específico - Gravedad Específica Tabla 50-1. Propiedades Físicas de Líquidos y Sólidos Líquido (L) Gravedad Calor Específica Específico o Sólido (S) @18-20°C @15°C kJ/kg•°C

Calor Líquido (L) Gravedad Específico Específica o Sólido (S) @15-20°C @15°C kJ/kg•°C Aceite de linaza Aceite de semilla de algodón Aceite de soya Acero inoxidable, serie 300 Acero, medio a 21°C Acetona, 100% Ácido acético, 10% Ácido acético, 100% Ácido clorhídrico, 10% (muriático) Ácido clorhídrico, 31.5% (muriático) Ácido fosfórico, 10% Ácido fosfórico, 20% Ácido graso - esteárico Ácido graso - palmítico Ácido nítrico, 10% Ácido nítrico, 60% Ácido nítrico, 95% Ácido sulfúrico, 110% (humeando) Ácido sulfúrico, 20% Ácido sulfúrico, 60% Ácido sulfúrico, 98% Agua Agua de mar Aguarrás, concentrado Alcohol, etílico 95% Alcohol, metílico 90% Algodón, textil Alquitrán de carbón (@5°C) Aluminio Amoniaco, 100% Amoniaco, 26% Anhídrido fetnálico Arce, miel de Arcilla, seca Arena Aroclor Asbesto, placa de Asfalto Asfalto, sólido Azúcar, de caña & betabel Azufre Benceno Carbón Carne, fresca, promedio Cinc Cobre Coque, sólido Corcho Cuero Dowtherm A Dowtherm C Etilenglicol Fenol (ácido carbólico) Frutas, frescas, promedio Gasolina Glicerol, 100% (glicerina) Helado Hidróxido de sodio, 30% Hidróxido de sodio, 50% (ácido cáustico) Hielo Hule, vulcanizado

52

L L L S S L L L L L L L L L L L L L L L L L L L L L S S S L L L L S S L S L S S S L S S S S S S S L L L L S L L S L L S S

0.93 0.95 0.92 8.04 7.90 0.78 1.01 1.05 1.05 1.15 1.05 1.11 0.84 0.85 1.05 1.37 1.5 1.14 1.50 1.84 1.00 1.03 0.86 0.81 0.82 1.5 1.2 2.64 0.61 0.9 1.53 1.9 - 2.4 1.4 - 1.76 1.44 0.88 1 1.1 - 1.5 1.66 2.00 0.84 1.2 - 1.8 7.05 8.82 1.0 - 1.4 0.25 0.86 - 1.02 0.99 1.1 1.11 1.07 0.73 1.26 1.33 1.53 0.9 1.10

1.84 1.97 1.00 - 1.38 0.50 0.46 2.15 4.02 2.01 3.14 2.51 3.89 3.58 2.30 2.73 3.77 2.68 2.09 1.13 3.52 2.18 1.47 4.19 3.94 1.76 2.51 2.72 1.34 1.47 0.96 4.61 4.19 0.97 2.01 0.94 0.80 1.17 0.80 1.76 0.9 - 1.67 1.26 0.85 1.72 1.09 - 1.55 2.93 0.40 0.42 1.11 2.01 1.51 2.64 1.47 - 2.72 2.43 2.34 3.35 - 3.38 2.22 2.43 2.93 3.52 3.27 2.09 1.74

Ladrillería & mampostería Lana Leche Maderas, variedad de Magnesio, 85% Manteca Miel Níquel Papel Parafina Parafina, derretida Pegamento, 2 partes agua y 1 parte pegamento seco Pescado, fresco, promedio Petróleo combustible No. 1 (keroseno) Petróleo combustible No. 2 Petróleo combustible No. 3 Petróleo combustible No. 4 Petróleo combustible No. 5 Petróleo combustible No. 6 Petróleo crudo, continental API Petróleo, gas API Plomo Sacarosa, 40% miel de azúcar Sacarosa, 60% miel de azúcar SAE - 20 (aceite lubricante # 20) SAE - 30 (aceite lubricante # 30) SAE - SW (aceite lubricante # 8) Salmuera - cloruro de calcio, 25% Salmuera - cloruro de sodio, 25% Seda Tetraclorudo de carbono Titanio (comercial) Tolueno Tricloretileno Vegetales, frescos, promedio Vidrio, lana de Vidrio, pyrex Vinos de mesa, promedio

S S L S L S L S S S L L S L L L L L L L L S L L L L L L L S L S L L S S S L

1.6 - 2.0 1.32 10.3 0.35 - 0.9 0.208 0.92 8.9 1.7 - 1.15 0.86 - 0.91 0.90 1.09 0.81 0.86 0.88 0.90 0.93 0.95 0.85 0.88 11.34 1.18 1.29 0.89 0.89 0.88 1.23 1.19 1.25 - 1.35 1.58 4.50 0.86 1.62 0.072 2.25 1.03

0.92 1.36 3.77 - 3.89 3.77 1.13 2.68 1.42 0.46 1.88 2.60 2.89 3.73 3.14 - 3.43 1.97 1.84 1.80 1.76 1.72 1.67 1.84 1.76 0.13 2.76 3.10

2.88 3.29 1.38 0.88 0.54 1.76 0.90 3.06 - 3.94 0.66 0.84 3.77

Tabla 50-2. Gases Gravedad Específica @15-20°C

Aire Amoniaco Benceno Bióxido de azufre Bióxido de carbono Butano Cloro Etano Etileno Freón - 12 Hidrógeno Hidrógeno, sulfuro de Metano Monóxido de carbono Nitrógeno Oxígeno Propano Vapor de agua

1.00 0.60 1.50 2.00 2.50 1.10 0.97 0.069 1.20 0.55 0.97 0.97 1.10 1.50 2.30

Gravedad Específica @15°C kJ/kg•°C

1.00 2.26 1.36 0.68 0.88 1.90 0.49 2.09 1.88 0.67 14.32 1.05 2.51 1.07 1.06 0.94 1.93 1.90

ÍNDICE ALFABÉTICO Abreviaturas, Contraportada B Absorción de vapor, máquina de, 40 Aire causa de calentamiento lento, 8 efecto en la temperatura del vapor, 8 temperaturas bajas, 8 Balde invertido, principio del, 10, 11 By, 42 Cabezales de vapor, 16 Calefacción, equipo de, 24, 25 Calentadores de aire de proceso, 27 Calor Específico, 52 Cámaras de vapor estacionarias y cerradas, equipo de, 34, 35 Círculos, áreas de, 48 Congelamiento, protección de trampas contra, 44 Controlador automático diferencial de condensado, 15 Cortocircuito, 16 Diagnóstico, 46 Disco controlado, trampa de, 13 Drenaje y de retorno de condensado, calcular diámetros de tubería de, 47, 48, 49 Evaporadores, 30, 31 Factores de conversión, 51 Factores de seguridad explicación, 16, 17 para diferentes aplicaciones, 18 - 41 Flash, vapor, 5 Flasheo, tanques de, 38, 39 Flotador y termostática, trampa de, 11, 13 Fugas de vapor, costo de, 9 Golpe de ariete, 7 Gráficas factor para seleccionar trampas para drenado de serpentines, 24 pérdidas de calor en tubería normal, 19, 23 porcentaje de vapor flash, 5 recomendaciones, Contraportada, 18, 20, 22, 24, 27, 28, 30, 32, 34, 36, 38, 40 temperatura diferencial promedio, 31 Gravedad Específica, 52 Inspección de trampas, 45 Instalación, 42, 43, 44, 45 Intercambiadores de calor de tubo y coraza, 28, 29 Mantenimiento de las trampas, 45, 46 Ollas encamisadas, 32, 33 Piernas colectoras, especificar, 18 Presión diferencial, 17 Pruebas a las trampas, 45, 46 Radiación con aletas, 25 Ramales de tuberías, 20 Recomendaciones, Tablas de, Contraportada, 18, 20, 22, 24, 27, 28,

30, 32, 34, 36, 38, 40 Secadoras rotatorias, 36, 37 Secundario, vapor, 5 Seguridad, trampa para drenado de, 44 Selección de trampas para autoclaves, 34 cabezales de la caldera, 18 calentadores de agua, 28 calentadores de succión, 28 cámaras de vapor cerradas y estacionarias, 34, 35 camisas de vapor en ollas, 32, 33 concentradores, 32, 33 equipo de calefacción, 24, 25 evaporadores, 30, 31 hervidoras, 28 intercambiadores de calor, 28, 29 máquina de absorción de vapor, 40 ollas encamisadas, 32, 33 placas de planchado, 34 precalentadores de aire de combustión, 27 radiación con aletas, 25 ramales de tuberías, 20, 21 retortas, 34, 35 secadoras de proceso, 27 secadoras de túnel, 27 secadoras rotatorias, 36, 37 separadores de vapor, 21 separadores, 21 serpentines aletados, 25 de calefacción, 24, 25 estampados, 28, 29 sumergidos, 28, 29 tubería, 24, 25, 29 serpentines-sumergidos, 28, 29 sistema de distribución de vapor, 7, 18, 19, 20, 21 tanques de flasheo, 38, 39 tuberías de venas de vapor, 22, 23 tuberías principales de vapor, 18, 19, 20, 48 tubos serpentín, 24, 25, 29 unidades de calentamiento, 24 unidades de manejo de aire, 224 vaporizadores, 28 venas de vapor, 22, 23 Serpentines estampados, 28, 29 Serpentines sumergidos, 28, 29 Sistemas de distribución de vapor, 18, 19, 20, 21 Tablas del vapor, 4 Tablas técnicas de áreas de círculos, 50 capacidad de condensación en radiadores aletados, 26 capacidad de condensación en tuberías sin aislar, 26

condensación de vapor durante el arranque, 19 costo de las fugas de vapor, 9 efecto del aire en la temperatura del vapor, 8 factores de conversión para radiadores aletados, 26 factores para definir la capacidad de calentadores, 26 propiedades del vapor saturado, 4 reducción en temperatura del vapor debido al aire, 8 tuberías calentamiento de cédula, 42, 19 capacidades de condensado, 49 capacidades de vapor, 47, 48, 49 condensación de vapor debido a radiación normal, 19 conversión de metros lineales a metros cuadrados de superficie, 31, 37 dimensiones para cédula 42, 50 expansión térmica, 50 factores de conversión, 51 longitudes equivalentes de rios, 50 peso por metro, 21 valores de U serpentines estampados, 29, 31 tubos serpentín, 29, 31 Termostáticas, trampas de vapor, 14 Trampas de vapor balde invertido, 10, 21 controlador automático diferencial de condensado, 15 disco controlado, 13 flotador y termostática, 12, 13 termostática, 14 Trampas, selección de, 16, 17 Trampeo unitario, 16 Tubería principal de retorno, 47 de vapor, 18, 19, 20, 48 Tuberías de venas de vapor, 22, 23 Tuberías principales de vapor, 18, 19, 20, 48 Tubos serpentín, 24, 25, 29 Valores de U serpentines estampados, 29, 31 tubos serpentín, 29, 31 Vapor checar las fugas de, 45, 46 como es usado el calor del, 6 conocimientos básicos, 6 - 9 costo de la fuga de, 9 flash, 5 necesidad de drenado de, 7 tablas de, 4 Venas de vapor, 22, 23 Venteo de aire, 14

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Otros Productos Filtros Tipo “Y” Los Filtros Tipo “Y” de Armstrong se fabrican en una gran variedad de tamaños y materiales para satisfacer la mayoría de las necesidades de filtrados en tuberías. Solicite el Boletín No. 171.

Bombas para Condensados Las Bombas para Condensados de Armstrong son la solución no-eléctrica ideal para retornar el condensado en aplicaciones especiales como evacuar un vacío, alimentar a una tubería de retorno presurizada, o elevar el condensado. Solicite el Boletín No. 230.

Cabezales Los cabezales (Manifolds) de Armstrong para distribuir vapor y colectar condensado están diseñados especialmente para las cargas bajas que generalmente se tienen en la industria química, la petroquímica y la del hule. Solicite los Boletine No. 615.

Trampas para Drenajes Tipo Flotador Las Trampas Armstrong para Drenaje Tipo Flotador están diseñadas para el drenado de líquidos en gases presurizados, o para sacar el agua en un líquido liviano (usando doble gravedad). Se ofrecen en capacidades hasta de 318,000 kg/hr, y presiones hasta de 124 bar. Pida el Boletín No. 402.

ángulo recto. Sus características son un cuerpo hecho completamente con acero inoxidable, y capaz de operar a presiones entre 0 y 20 bar. Solicite el Boletín No. 457.

Capacitación Para la Conservación de Energía Bajo la idea de que conocimiento no compartido es energía desperdiciada, Armstrong reconoce la importancia de la capacitación de la gente, y ofrece una amplia variedad de materiales educacionales, incluyendo una colección de más de una docena de cintas de video para entrenamiento. Muchos de estos materiales educativos se ofrecen sin costo alguno, y algunos otros se ofrecen a un costo nominal. Para tener una lista detallada completa de los diferentes materiales didácticos, solicite el Boletín No. 815.

Ayuda con la Aplicación es una parte muy importante del servicio que proporciona Armstrong Internacional. Los representantes de Armstrong están capacitados para ayudarlo con su aplicación particular, ya que han sido entrenados en la fábrica y cuentan con bastante experiencia. Respaldando a los representantes se encuentran los especialistas de Armstrong, los cuales están dispuestos a ayudar con cualquier aplicación difícil o especial. © 1998 Armstrong International, Inc.

Venteadores de Aire Termostáticos Se ofrecen dos modelos: ■ El Modelo TV-2 está disponible con conexiones en línea, tiene un cuerpo hecho de bronce fundido y opera a una presión máxima de 8.5 bar. Solicite el Boletín No. 455. ■ La Serie TTF está disponible con conexiones en línea o en

Armstrong International, Inc.

www.armstrong-intl.com

816 Maple Street, P.O. Box 408, Three Rivers, Michigan 49093 - USA Tel: (616) 273-1415 Fax: (616) 278-6555

Manual N-101S 5M 7/98

Parc Industriel Des Hauts-Sarts, B-4040 Herstal/Liege, Belgium Tel: (04) 2409090 Fax: (04) 2481361 Trampas de Vapor \ Humidificadores \ Serpentines de Vapor \ Válvulas \ Calentadores de Agua \ Venteadores de Aire \ Bombas de Condensado Impreso en E.U.A.